Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) ( 69 ) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (93) (94) (95) (96) (97) (98) (99) (100) (69)

>

(2) j 1 ченные для разделения активных компонен-

! t I I Т I II-1 I тов по постоянному току н шунтирования

сопротивлений последовательной обратной связи по постоянному току. Если необходимо точно знать частотную характеристику RC усилителя в области нижних частот, то эквивалентную схему ступени усиления для этих частот целесообразно представить каскадным соединением двух проходных четырехполюсников (на рис. 46 обозначены штриховыми линиями). Если проводимость нагрузки ун = gu+ib„ имеет только вещественную асть gn, то для оконечного проходного четырехполюсника

Рис. 46

(<.)-С? I j<oC,g„)/(gSJ-(o2r?).

а характеристические проводимости первого проходного четырехполюсника описываются матрицей проводимостей

gi-+{guyo + lgl)a (gi2y(, - igt)/a

(g2iyo-\8l)a gt + gnkj + igiyo+lgD/a •

У~--

где gjj - вещественные проводимости активного трехполюсннка прн выборе узла Л в качестве общего: ]g =§1122-gizgzi; i/o=go+jcoCo; /l = l-t-ro(gii +

+ gl2 + g2l+g2i)-

С помощью этой матрицы можно найти характеристические проводимости первого проходного четырехполюсника, а с учетом значений Кг2 и ув\2 - функции Kv - KuiKu2 и ув\=укх1 анализируемой цепи. Задача усложняется прн более сложной частотной зависимости проводимости i/и (<о) =§н+]Ьн, которой может быть входная проводимость следующей ступени. В этом случае приходится использовать пакет из трех следующих программ.

Программа 229. Вычисление Кг2 н 1/b12 при связи с проводимостью уя{ш)~ =еи + }Ья через емкость Ci

ИП9 : П7 П6 -Ь П8 х2 П4 х2 I ИП7 ИП4 X -f- П2 ИП7 ИП8 Вх X П1 С/П ИП1 ИП6 X ИП2 ИП4 X + ИП1 ИП4 X ИП2 ИП6 X - С П

Инструкция. (Ci = Р9) g„ = PZ, b„ = PY. to = PX В/О С/П (t»5 c) K,;2, PY = P2=Im ka2 С/П (/5 c) РХ = Кеув.„ PY =

PX--P1 =Re - Imi/Bx2-

Яражрр. Для C, = 5-106 Ф, (/„ (50 гц)y„ (ЮОя) = (10-f jlO~) См, 1/„(200л)=(10-3 j2-10") Cm получим KuiOon) =0,53071371 + jO,2064392, 1/вх2(100л) ~. (3,2427429 • 10 + j7,3715314-lO") См; /(c-2(200л) = 0,58874486 + 4 j 1,1450632, 1/вх2(200я) = (3,5973221 10--* f j 1,291996-lO") См.

Программа 230. Вычисление проводимостей Уц проходного четырехполюсника, эквивалентного резистнвному трехполюсннку с последовательной обратной связью через i/o = go+jwCo



ИПб + Пб

ИП8 + П2 ИП4

ПЗ ИПб ИП8

П9 + ПС С/П

х2 ИПС

ПС х2 + ИПД

- ПД ИПС

ПС ИП7 ИП2

78 по

С/П ИП8 ИП2 ИП9

ПА П2

ИП4 ИПб ИПЗ ПП

ПЗ С/П

ИПД ИПб ИП9 X П9

ИПб ИПО ИПС

- П9 С/П X

X - ИПД

X В/О

Инструкция. (gij=P7. g,2=P8, g.n=P4, g-n-P) В/О С/П (<;*б с), РХ=

- PC = g3:„ PY = Р2 = Рб = -g.,3, РЗ = Р9 = g„ = PZ, С„= = PY, а) = РХ С/П (/7 с) PX = PI = Rei/„, PY = РО = Imi/,i С/П (7 с) РХ = Р2 Re(/i., PY = РА = Imi/i С/П (/«7 с) РХ = РЗ = Re;/.,,, PY = РВ = = Imi/.i С/П (/кб с) РХ = Р9 = Re(/2., PY = Рб = Im(/.,.j.

Пример. Для g„-= ЫО- См, gj., = -2-10-« См, = б-Ю См, g., = .== 1.10- См, g„ = I • 10- См, Со = I • \0~ Ф на частоте / = 50 Гц (ш = ЮОя) получим /Ун = 2,65732-10~~ - j6,8699192-10"", yi = -3,8705064.10~ -

- j 1,1279453-(/21= 1,133585-10--j2,94б7229-I0- i/.,., = 6,09983-IQ--

- j6,6623304-10"-": на частоте /= 100 Гц (м = 200я) получим = 3,70399X X 10~ - jl,1613606-10-, i/i2=-3,85039-10""-] 2,2316342- lO", (/.i=l ,6590I9x X lO- - j 1,58300769-10- 1/2.2 = 7,10949- lO"** - jl,1202593. lO

Программа 231. Вычисление Кии Ув1]=Уах н Kv = Ku\Kv2 Для цепн, схема которой показана на рис. 46

ИПб + ПД х2 ИПО + ПС I

П7 ИПС ИПВ X ИПД ИПЗ X - ИП7 -f-П5 ИПС ИПЗ X ИПД ИПВ X f ИП7 П4 С/П ИП5 ИП2 X ИП4 ИПА х + ИПО + П8 ИП4 ИП2 X ИП5 ИПА х - ИП1 + П7 СП ПД ИПБ X ПС ИП4 X Ь ИПС ИП4 X ИПД ИП5 X - СП

Инструкция. Rei/ii=Pl, lrn.i/i,=PO, Re(/,. Р2, Imyi. РЛ, Re(/2, г.= РЗ, lm(/2i = РВ, Rei/j. = Р9, Im (/22 = Рб (если программа 231 выполняется после программы 230, то перечисленные исходные далиые хранятся в указанных регистрах памяти) Re (/вх-2 = Р • 1™ Увх- Р-* В/О С/П (/«10 с) Р.Х= = P4 = Re Kil, PY=P5:=Im Л"-, С/П (/«10 с) РХ = Р7 = Re (/вхь PY = = P8=Im (/вх1, Re /<:,;., = PY, im /<:,.,=-РХ СП (/10 с) РХ = Re К,:, PY-=

-= Im л:,,..

Пример. Для исходных данных, полученных в примерах к программам 229 и 230, на частоте /-=50 Гц получим /<:(-, =-2,7645497 - j2,7982851, (,вх = ----3,6960541-10--j4,7553787.10"- Д,--0,8895087 - j2,0448603 и на частоте / = 100 Гц получим Л,-!-3,8639495 -j2,4020092, (/вх5,138I587-10" -

- j 1,0602509- Ю-"*; Кс = -0,4767(72-j5,0264776.

Следовательно, в связи с увеличением проводимости нагрузки при увеличении частоты вещественная составляющая Kv уменьшается.



Программы 229 н 230 могут использоваться самостоятельно для решения соответствующих задач. При вещественной непосредственной связи с вещественной проводимостью нагрузки вместо рассмотренного пакета из трех программ может быть использована лишь одна программа 230. В этом случае достаточно заменить проводимость gn проводимостью gzz-bgH.

В области верхних частот усиление может уменьшаться вследствие преобладающего влияния не зависящей от частоты емкости, шунтирующей рези-стивную нагрузку. В этом случае усилитель моделируется матрицей проводимостей

gc+gll gl2

8ii gii + gH+i(aC„

и частотными характеристиками КцЦаи) =(- gnign + §22)- JwCg2i)/((«H+ir22)* + iaV), Ув\{)>) = gn-t gviKiriio)), причем граничная частота по уровню 3 лБ определяется выражением Шв= (gH-(-fe)/C.

В общем случае нагруженного проходного четырехполюсника с комплексными параметрами матрицы проводимостей

.?21+j*21 ?22+SH + j (*22+*н)

коэффициент передачи входного напряжения и входную проводимость можно вычислить с помощью одной программы.

Программа 232. Анализ каскадного широкополосного усилителя в области высших частот

Уи Уч

-У-и г/22

ИП2 ИПЗ +

+ t /-Ч- ИПД

ИПД

ИПД X

-1- ИП4 - ИПД ИП9 X П9 С/П

ПЗ х2 ИПА ИПВ ПД ИП1 ИПЗ X ПС ИП1 ИПВ X ПД ИП7 ИПЗ ИПС ПЗ ИПЗ ИПД X ПВ ИПС ИП9 X ИПС ИП6 X

-+- ПВ х2

ИПО ИПВ X

ИПО ИПЗ X

X + ИП5

ИП5 ИПС X

ИПД ИП6 X

4- П6

Инструкция, о = Р6, I = Р9, g„ = РЗ, 6„ = РВ; для очередной /-й ступени (начиная с оконечной) вводить = Р7, b = P4, gi2„ i = P8, 612 n~i = Р5. g2i n-i = PI. 21 i = РО. S22 n-i = P2, ft22 n-i = PA В/О С/П PX = P9 = ReA:,;, PY= P6-: Im/C,;, PC - ReAT; „ ., РД = Im/iCt/P3 = = Увк „ .-.PB - Щ>„х n-t {«25 c).

В качестве примера рассмотрим усилитель, схема которого показана иа рис. 45, а. в предположении, что (/h = 0,054-j 0,05 мСм, 1/бб= 1,24-j 0,2 мСм, .V6k=-4-I0-2-J2-10-2 мСм, 1/пб = 40+) 0,05 мСм, i/kk = 0,H-j 0,1 (параметры всех транзисторов одинаковы), а реактивными параметрами остальных элементов цепн можно пренебречь.

Определив непосредственно или с помощью программы 216 проводимости



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) ( 69 ) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (93) (94) (95) (96) (97) (98) (99) (100)