Qi = P,/2((l+sin2Pi;/P,;)aiy/p,+ (l-sin2Pi p,/)a2fpi), ширина полосы пропускания на уровне 3 дБ определяется выражением A/,=/p,/Qi, а входное сопротивление резонатора при выборе расстояния Iq (рис. 69, а)

/?.x = Zosin2p,/o/((l+sin2Pi(/P,() a,y/;,) + (l-sinPi P )a2/pi-

Программа 311. Вычисление Qi, Afi и «ви резонатора

П6 я X ИП4 / X 7 5 + П7 ИПЗ X t sin -i- 1 + ПЗ 2

- ИП2 X ИП6 X ИПЗ ИП1 X ИП6 / X - П9 ИП7 ч- 4 П8

С/П ИП6 ИПЗ + С/П ИП7 ИПО X 2 sin х» ИП5 X ИП9 - С/П

Инструкция. Установить переключатель Р-ГРД-Г в положение Р; (/о = РО, а, = Р1, а2=Р2, ( = РЗ, е = Р4, Zo=P5) /р, = РХ В/О С/П (/«13 с) PX = Qi С/П (/«3 с) РХ = Л/( С/П (t»5 с) PX = /?,xi.

Пример. Для (о = 0,2 м, ai=0,0005, а2=1,6-10-«, е = 2,5, 1=\ м, Zo=75 Ом при/р, = 41,589898 МГц получим Q, = 184,92595, A/i = 0,22490028 МГц, Явх,= = 1489,8884 Ом; при /р2= 126,11046 МГц Q2=326,98042, А/г = 0,38568187 МГц, /?вх2=6456,5975 Ом.

Если оба конца отрезка линии короткозамкнуты (рис. 69,6), то для такого резонатора /р(= i50t7((yey, Q,-=m/((a,y/-+a2/pi).2!), A/, = fp,/Q/, Rnx i = = Zosin2Pi/o/(a(().

Программа 312. Вычисление параметров резонатора на короткозамкнутом отрезке коаксиальной линии

Сх П6 1 5 0 ИПЗ / ПД ИП5

П7 КИП6 ИП6 ИП7 X ПА ИП2 X ИПА / ИП1 X + ПС 2 X ИП5 X я ИП6 X П9 ИПА ИП9 П8 ИП7

ИПД ИП4 X я X sin х ИПО х

ИПС -+ ИП5 ИПА С/П БП 12

Инструкция. (Zo = PO, а, = Р1, а2 = Р2, е = РЗ, (о = Р4, ( = Р5) В/О С/П (/»25 с) РХ = /р1, PY = /?bri, Р8 = А/,, P9 = Q, С/П (/«18 с) РХ = /р2, PY= = /?„2, Р8 = АЬ, P9 = Q2 С/П РХ = /р,, ...

Пример. Для Zo=75 Ом, v ai = 0,0005, а2=1,6-10-«, е = 2,5.

-Т-Й "3nL "лч- ~ач- дч."

/о = 0,2 м, (=1 м получим

/р, = 94,868331 МГц, /?вж1 =

"5ч .IN- А\ =5159,8678 Ом, Qi = 312,79497,

A/i = 0,30329238 МГц, /р2 = = 189,73666 МГц, Лв12 = = 3603,462 Ом, Q2 = 436,88903,

TvL" - -n- А/2 = 0,43429028 МГц.

С помощью ПМК можно успешно рассчитывать и ха-

"5 Л\ А\

Рд£ 70 рактеристики относительно

СЛОЖНЫ! устройств, например, диаграммы иаправлеииости аитени. В качестве примера рассмотрим пятиэтажную антенную систему с равными расстояниями и между эУажами, содержащими по семь равноотстоящих иа расстояния /г диполей с рефлекторами, отстоящими иа расстояние 1о (рис. 70).

Напряженность электрического поля в дальней зоне рассматриваемой антенной рещетки (15ез учета влияния Земли)

\ 5

Е(г, ф, в) 2 2 (£диИ+£риИехрар/оС05фсо5 8))Х 1=1 /=1

X cos ф ехр (JP(/Bi sin ф + /„ sin 8)), где £д,7 и £р,7 - парциальные значения напряженности поля, создаваемые каждым диполем и рефлектором системы в точке пространства с полярными координатами г, ф и 9.

Если принять равными амплитуды токов, питающих все элементы системы, при опережении токов, питающих рефлекторы, иа 90° по отиощению к токам, питающим соответствующие диполи, и учесть симметричность фазовых сдвигов относительно центрального элемента системы (ф,7=ф7 г. 5-/ = фоо+Дфвп-ЬАф™, где n = i-4; т=/-3, причем Афвп=-Афв.-ш, Афгт=-Афг, т), то напряженность поля антенны

Я (г, 9) =£( (г) cos ф cos -cos в cos ф

\+2 2 С08(Афвп + лРв51П9) 1+2 2 С05(Дфгт+П/гР51пф)

Прн питании антенны с фазовым сдвигом, изменяющимся по линейному закону, Дфвп=лАфв, Дфгт = тАфг и прн /о=л/2р диаграмма иаправлеииости

«(ф, 9)=Е(г, ф, 9)/Ео(г) = со5фсо5((1 -со59со5ф)л/4)(4со52(Афв +

+ р/в sin 9) +2 cos (Афв + Р(в sin в) - I) (8 cos* (Афг+Р(г sin ф) +

+4 cos2 (Аф1,+ р/г sin ф) -4 cos (Аф + р/г sin ф)- 1).

Программа 313. Расчет диаграммы направленности антенной системы

Инструкция. Установить переключатель Р-ГРД-Г в положение Р; (Афв = РА, р/в=РВ, Афг = РС, р/г = РД) 9 = PY, ф=РХ (В/О) С/П РХ= = /?(ф, 9); /»20 с.

Примеры. Для Афв = 0,2. р/в = л/2, Дф = 0,5, р/г = Зя/2 при 6--0,12, ф =

=-0,15 получим /?(ф, 6) =31,782216, при 9=0, ф=0,6 получим /?(ф, 9) = =-3,917536 (отрицательное значение соответствует отличию на я фазы волны.

излучаемой по заданному направлению относительно фазы волны по направлению основного лепестка).

7.5. Расчет /?С-цепей с распределенными параметрами

При анализе /?С-цепей с распределенными параметрами в волновых уравнениях принимают L=G = 0. В этом случае постоянная распространения у =

= a+iP= (1+])У(о/?С72 и входное сопротивление однородной линии Zo= = У/?7(]шС) = (1-j)y/?72(oC являются функциями погонных параметров R и С, а процесс передачи воздействия - диффузионным. Однако уравнения, описывающие распределение комплексных амплитуд тока и напряжения в Z-C-лнниях через приведенные значения у и Zo, можно использовать н прн анализе режима работы рассматриваемых линий. Необходимость в таком анализе возникает прежде всего при проектировании трансверсальных фильтров на основе отрезков /?С-линий.

Для расчета распределения комплексных амплитуд напряжения вдоль однородной /?С-лннии в стационарном режиме целесообразно использовать программы для вычислений по формуле

и (дс)/«н = (сНадс + /lsha*)cos ах + Sch аде sin аде + j ((sh аде 4-АсНад:) X X sin аде - S sh аде cos аде).

В этой формуле учтено равенство фазовой постоянной н постоянной затухания, Л = (Ои+Аи)У72С, В= (Он-Ви)У/?72С, а координата х отсчнтывается от конца линии, нагруженной на сосредоточенную проводимость У„ = Оя+]Ви.

Программа 314. Расчет распределения амплитуд напряжения нагруженной линии с распределенными /?С-параметрами

ИПД С/П БП 2Э

Инструкция. Установить переключатель Р-ГРД-Г в положение Р; (/? = Р0, С = Р1, 0„ = Р2, S„ = P3, /==Р4) а:=РХ В/О С/П РХ = РД \и{х)1и„\, ру=РС = ф(*), PA==Re(u(;()/u„),PB = Im(u(;()/u„), /«35 с.

Пример. Для R=\00, С=2, 0„=1, S„=0, /=2/я при л:=0,005 получим «(*)/«я 1=2,0000246, ф(л;) = 1,56412Э6рад, Re(«(A:)/«„) = I,ЭЭЭЭ802, 1т(«(дс)/«„) = =0,01333331.

Вычисление гиперболических функций произвольного комплексного аргумента [4] в приведенной программе сведено к вычислению функций

shl/Jx = sh (1-t-j) V-*/2 = sh г cos z+j chzsinz;