с двух КОНЦОВ точка нулевого потенциала несколько смещается. При использовании в выходной ступени мощных триодов лучше включить их по схеме с общей сеткой (рис. 2.96). В случае построения по схеме с общим катодом (см. рис. 2.9а) целесообразно

применить анодную нейтрализацию с помощью нейтродин-ного конденсатора Cjv. Символами Ср, Lp на схемах обозначены разделительные (блокировочные) емкости и индуктивности. В цепь катода лампы

-в I у V 1 а- »,Т 1-щ

11 1 1/, kJ

1-кл

Рис. 2.7. Схема выходного каскада передатчика

Xidp Рг

1т т

Рис. 2.8. Схема двухтактного каскада передатчика

на рис. 2.9а включено реле Р - максимальный автомат, служащий для выключения напряжения fa при появлении в лампе недопустимо большого тока.

Иногда вместо дросселя в цепи анодного питания применяют «стопорный контур» LaCa (см. рис. 2.96). Недостаток такой схемы состоит В том, что параллельная индуктивная ветвь La вносиг лишний орган управления настройкой, не улучшая при этом основные показатели системы (гк, Ф, 2Л/).

Хотя передатчики средних и длинных волн работают на несимметричную антенну, в некоторых случаях, для очень мощных передатчиков, целесообразно применить двухтактную схему, уменьшив таким образом число параллельно соединенных радиоламп. Пример соответствующей схемы приведен на рис. 2.10а, а ее эквивалентная схема - на рис. 2.106, где обозначено Я = Рэ12 - со-претивление нагрузки на одно плечо двухтактной схемы,

Расчет этой схейы проводится из условий согласования нагрузок, критической связи и резонанса двух контуров (см. выше). Соответствующие расчетные формулы имеют вид:

x = - -Q ~Ь 2Rcp X = - -др

= = (2.17)

2

Pi == - (Xi+X,); Рз = - (0,5X, + Хз);

Q = Qi = Q2 - добротность первого и второго колебательных контуров.

Особенность схемы состоит также в применении симметрирующей индуктивности Хс [2.9]. Ее величина выбирается из условия

Х,= -0,25X2. (2.18)

Назначение симметрирующей индуктивности - создать цепочку последовательного резонанса (короткое замыкание) для одно-тактной волны напряжения на выходе первого (pi, Xi, Х2) колебательного контура и обеспечить таким образом нулевой потенциал в средней точке с и симметричные противофазные напряжения в плечах схемы.

Мостовая схема сложения мощностей (рис. 2.11а) позволяет очень сильно повысить надежность действия радиопередатчика: одновременная авария двух полукомплектов передатчика по независимым причинам очень мало вероятна; при необходимости еще больше повысить надежность в каждом полукомплекте также можно применить сложение на мосту. По сравнению с «блочными» схемами сложения мощностей, в которых слагаемые генераторы («блоки») параллельно или последовательно подключаются к общей нагрузке, мостовая схема имеет такие преимущества:

- при аварии одного из слагаемых генераторов режим оставшегося в работе генератора не изменяется (в блочной схеме становится опасно недонапряженным);

- обнаружение аварийного блока с помощью детектора, включенного в систему автоматики, здесь достигается очень надежно, так как колебательное напряжение на выходе аварийного блока пропадает (в блочной схеме остается колебательное напряжение, создаваемое блоком, оставшимся в работе).

Расчет мостовой схемы прост и определяется двумя условиями: 1) сопротивление /?бэ балластного контура LqC-Rq между анодами «1 и аа должно быть в два раза больше, чем нормальное сопротивление нагрузки я1 На плечо (полукомплект) передатчика, т. е. Ябэ=2Д; 2) входное сопротивление нагрузочного П-контура Хи р, Хг между точками с-к должно быть в два раза меньше сопротивления iRl в режиме сложения и равно ему между точками и-к для работы на нагрузку одного генератора через систему обхода моста. 38

I полукомплект

"О

полукомплвкт

Рис. 2.9. Мостовые схемы сложения мощностей передатчиков

Действительно, если оба полукомплекта синфазно работают на мост (см. рис. 2.11а), то к точке с П-контура подходит ток 2/ai, создающий на сопротивлении /2 напряжение Ua, = UiR ; на балластном контуре при ЭТОМ колебательное напряжение отсутствует, так как токи Ui обоих полукомплектов включены в балластный контур с противоположных концов.

При аварии одного из полукомплектов, например левого, на П-контуре между точками с-к будет напряжение UJ2, но такое же напряжение появится между точками с-аг балластного контура: /ai2/?зр2 = 0,5/aii? 3 = 0,5 Uа, здесь /7 = 0,5 - коэффициент связи с балластным контуром работающего полукомплекта. Таким образом, режим оставшегося в работе полукомплекта не изменится,