в соответствии с этим коэффициент р, например, в отличие от табл. 10.2 и 10.3, здесь следует взять равным 0,45. Поскольку, кро-.ме того, относительная полоса пропускания рассматриваемого фильтра весьма широка (достигает 20%), рассчтывать его параметры целесообразно непосредственно по нижеследующим точным формулам, полученным на основе методов синтеза цепей:

Г - /2" /2-я (2Д /) ( , \ . 1- 2n{2hf)R {2nfepYR \Y Ra )

С /2"я(2А;) . /2jli2M) R . Y2Rn

{hvfVRRn (2"cp) "~2я(2Д/)

r \.12R„ /cp(/2-/l) . 2п(2Д/) fl-flp .

i-n == --rrrT.--:-:-- . = - - - - - -------

2«(2Л/) f\{fl~f%) (2nfcp)M,12R„ ;2 ;:

1,12Rh /cp(/2-f) . 2я(2А/) /ср-?

2«(2Д/) /2С4-;2) (2п;ср)М.12й„ 2 2

где /ср= ]/ (/п + 0,75 МГц) (/п-6 МГц) - среднегеометрическая частота канала ПЧ; 2А/»6,75 МГц - полоса пропускания фильтра; fi,2«ifep-F4,14 МГц - частоты резонанса дополнительных цепей LiCi и LiCi,; R и Ди - соответственно входное сопротивление фильтра на средней частоте и его сопротивление нагрузки.

При расчетах обычно задаются величинами R п Ra (или С, и Rn), определяемыми конструктивными и элекгрическими параметрами буферных транзисторных каскадов, между которыми включается проектируемый фильтр. Так, например, сопротивление резистора нагрузки должно быть примерно на порядок меньше полного входного сопротивления, следующего за фильтром транзистора. Входное сопротивление фильтра связано с необходимым нагрузочным сопротивлением в коллекторной цепи предшествующего транзистора (к) обычным соотношением: i? = (Li/LkO/?k. Емкость первого контура выбирается по величине (Ск) из условия 10(Li/Lki)Ck, ho не более 100 пф.

Если требуется обеспечить формирование заданной АЧХ со значительными технологическими запасами, можно включить последовательно два рассмотренных звена, также разделив их буферным каскадом.

РАСЧЕТ АКТИВНОГО ФАЗОВОГО КОРРЕКТОРА

Для компенсации неравномерности характеристики группового времени запаздывания (ХГВЗ) канала передачи изображения в тракте ПЧ-в настоящее время используются наиболее удоб-

ные в настройке активные фазовые корректоры [10.20, 10.1], включаемые на уровне мощности порядка десятка милливатт. Упрощенная принципиальная схема одного звена такого корректора и векторная диаграмма, поясняющая ее работу, приведены на рис. 10.18.

Рис. 10 18. Упрощенная принципиальная схема одного sseiia активного фазового корректора и векторная диаграмма, поясняющая ее работу; Ut, Us л U"i, U"s - значения напряжений и, н Us на частотах, отличных от резонансной контура LC

в сущности, действие этого звена подобно действию видеочастотного предкорректора, использующего мост в сочетании с дифференциальным усилителем [10.1]. Предполагалось (при построении диаграммы), что усиленные напряжения сигнала на коллекторах транзисторов Ti и Гг при настроенном контуре LC одинаковы, а усиление транзистора Гз (сумматора) с учетом действия развязывающих сопротивлений (RiR) равно единице; принималось также, что R много больше характеристики контура LC. Из диаграммы видно, что модуль коэффициента передачи звена не зависит от частоты, а фазовый угол при изменении последней от О до оо меняется в пределах от О до 2п.

Требуемая ХГВЗ устройства формируется путем сложения задержек, вносимых несколькими последовательно соединенными звеньями (разделенными буферными каскадами), частоты настройки контуров которых смещены друг относительно друга.

Расчет корректора ведется в следующем порядке.

1. Определяется (рассчитывается или, лучше, измеряется) ХГВЗ передатчика.

2. По ХГВЗ передатчика находятся требуемая ХГВЗ корректора и ее максимальная неравномерность (Лхмакс) в заданной полосе частот (2Af) телевизионного канала на ПЧ.

3. Оценивается требуемое число корректирующих звеньев;

П>(1,05-М,1)ЛТмако2А/.

4. Рассчитываются частоты настройки контуров звеньев:

101 = /н Ч--> где I - порядковый номер звена, а /д - нижняя

п + 1

граничная частота ПЧ канала.

5. Определяются параметры контуров звеньев (предполагается, что их постоянные времени одинаковы): RC « 0,175

и L, =

здесь

нмаюаималБная крутизна склона тре-

буемой ХГВЗ корректирующего устройства в целом вблизи грани-

цы канала (она определяется в основном ХГВЗ крайних по частоте звеньев).

6. Рассчитывается ХГВЗ всего устройства:

Она сравнивается с требуемой, и при необходимости значения ifoi и (iRC)i уточняются; величина сопротивления (в данном произведении RC) может варьироваться и зависит от мощности транзистора.

Отметим, что применение активных фазовых звеньев позволяет при необходимости ввести предыскажения АЧХ практически без нарушения формы ХГВЗ (изменением соотношения величин сопротивлений в коллекторной цепи Tz).

РАСЧЕТ КАСКАДА КОРРЕКЦИИ НЕЛИНЕЙНОСТИ

Основная нелинейность тракта передатчика изображения с модуляцией на ПЧ проявляется вблизи уровня гашения и особенно на участке передачи синхроимпульсов. Именно в этих

областях и следует предусмотреть растяжку амплитудномодулированных сигналов ПЧ. Ее можно осуществить на мощности порядка десятков милливатт в специальном каскаде (работающем в режиме класса А) с зависящей от уровня сигнала глубиной отрицательной обратной связи (рис. 10.19),. в принципе, подобном предкорректо-рам нелинейности, используемым на Рис. 10.19. Принципиальная видеочастотах (10.1]. Здесь при про-схема корректора нелинейно- хождении AM колебаний ПЧ, ампли-ст.и в тракте ПЧ туда которых больше половины запи-

рающего напряжения Ео, происходит поочередное отпирание диодов Mi н Дz п частичное шунтирование эмиттерного сопротивления Дэ с соответствующим увеличением коэффициента передачи каскада.

Результирующая (эквивалентная) величина эмиттерного сопротивления, обеспечивающая необходимое форсирование коэффициента передачи, может быть найдена по формуле

(1-Л/)?н 2KoR,Nai

1 -;v

2N ai

где Ra - эмиттерное сопротивление, определяющее начальную (в линейном режиме) глубину обратной связи; Rk - коллекторное сопротивление; Ко - коэффициент усиления каскада без учета 330