действия обратной связи (т. е. при \Яэ-0); N - относительное значение крутизны амплитудной характеристики корректируемого тракта на нелинейном участке (по сравнению с линейным); oi - коэффициент первой гармоники косннусоидального импульса при e = arCcos(l-Af)/if/Bx), причем [/вх - амплитуда входного сигнала; AU - доля амплитуды входного сигнала, приходящаяся на корректируемый участок амплитудной характеристики.

Как очевидно из рис. 10.19, ?доб=--"гэ, где г,э - сопро-

тивление отпертого диода. Чтобы обеспечить необходимые пределы изменения коэффициента усиления корректирующего каскада, начальная глубина обратной связи в нем должна быть выбрана так, чтобы выполнялось условие

Для получения минимальных значений г,э и обеспечения температурной стабильности работы корректирующего каскада напряжение, прикладываемое к диодам и Д2, должно быть достаточным для их надежного отпирания с использованием части линейного участка вольт-амперных характеристик. Применяя введенное ранее обозначение (lAeo) для протяженности (по оси напряжений) начального (нелинейного) участка этих характеристик и учтя, что напряжение на входе корректора (с амплитудой (7вх) не меньше напряжения в его эмиттерной цепи, найдем, что необходимо иметь

вх>--- . где значение 9 уже указывалось выше. Наличие v 1 - cos 9

вольт-амперных характеристик диодов упомянутых нелинейностей делает изгибы амплитудной характеристики корректора более плавными.

СООБРАЖЕНИЯ к ПОСТРОЕНИЮ УСИЛИТЕЛЯ ПЧ И ПОВЫШАЮЩЕГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

Для обеспечения линейности транзисторы в каскадах УМК ПЧ используются в режиме класса А. Эти каскады - апериодические (реостатные, дроссельные и пр.) и строятся по схеме с ОЭ. Дополнительное согласование сравнительно низкого входного сопротивления последующего транзистора с выходным предыдущего при мощностях 0,1-2 Вт возможно при помощи ВЧ распределенного У-образного трансформатора [10.21] (двухпроводные линии из свитого провода, намотанные на ферритовом кольце).

Выбор уровня мощности, на котором в передатчике изображения производится повышающее преобразование с получением модулированного сигнала ОВЧ или УВЧ, зависит в настоящее время от диапазона передатчика. На метровых волнах, гДе, как указывалось выше, в транзисторном ВЧ тракте широкополосного УМК можно получить удовлетворительное усиление мощности на кас-

кад, число таких каскадов (от смесителя до лампового УМК) может быть еще разумным (не более 7-9) даже при мощности на выходе смесителя в сотни микроватт. При этом, естественно, упрощаются проблемы получения высокой линейности преобразования и фильтрации его побочных продуктов. В дециметровом диапазоне для сокращения числа УВЧ каскадов УМК целесообразнее перенести преобразование на уровень выходной мощности в сотни милливатт. При составлении структурной схемы следует иметь в виду, что потери в смесителе (по тракту ВЧ) составляют 12-15 дБ.

Что касается схемы-смесителя, то наиболее рациональна кольцевая балансная (подобная аналогичной схеме модуляции). Для улучшения симметрии и здесь можно рекомендовать использовать вышеупомянутые распределенные У-образные трансформа юры. Из-за неодинаковости параметров диодов и несимметричности паразитных емкостей полной балансировки этой схемы по отношению к частоте гетеродина, ПЧ, их гармоникам и ряду ко.мбинационных частот достигнуть не удается, но все же уровень их ослабляется на 10-20 дБ. Другим возможным вариантом (в особенности на УВЧ при повышенном уровне мощности) являются схемы преобразователей на варакторных диодах с резким р-п-персходом, на-

пример балансная, представленная на рис. 10.20. Здесь под действием напряжения гетеродина происходит периодическое (с "частотой fr) изменение величины емкости обратно смещенных варакторов Дь Д2\ что приводит к появлению в составе тока, протекающего через варакторы при подаче напряжения ПЧ, составляющей с частотой /из = /г - - /п; колеба1Н-ия этой частоты выделяются настроенным контуром в виде отрезка полосковой линии. Из-за перекрещивания одной из линий моста и изоляции для частоты /г точки а от земли (так как длины плеч моста равны Яг/4) сигналы гетеродина, поступающие на выход двумя путями, оказываются противофазными, что и обеспечивает их существенное подавление. Напряжение ПЧ на выходе также значительно ослаблено, так как электрические длины отрезков полосковых линий для ПЧ весьма малы и точки а и б на этой частоте практически соединены накоротко с землей.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Рис. 10.20. Балансная схема преобразователя на варакторных диодах с резким р-л-переходом

10.1. Лебедев-Карманов А. И. Видеочастотные тракты современных передатчиков изображения. Ч. 1. Л., ЛЭИС, 1973 28 с ; Ч. 2. Л, ЛЭИС. 1975. 20 с.

1) Источник напряжения смещения на рис 10 20 не показан.

10.2. Радиопередающие устройства (гл. 16). Под ред. Г. А. Зейтленка. М.,

«Связь», 1969. 542 с.

10.3. Лебедев-Карманов А. И., Файнштейн А. Л, Техника современных мощных телевизионных радиопередатчиков дециметрового диапазона. - «Вопросы радиоэлектроники», серия «Техника радиосвязи», 1968, вып. 2, с. 67-82.

10.4. Глазмаи Э. С. Поглотитель фидерного эха для телевизионных передат-i.HKOB. - «Радиотехника», 1959, № 2, с. 3-16.

10.5. Глазмаи Э. С., Козловский М. М. Подавление фидерного эха в оконечном усилителе телевизионного передатчика. - «Электросвязь», 1970, №12, с. 31-35.

10.6. Лебедев-Карманов А. И. Новые отечественные радиопередающие устройства для телевизионного и звукового вещанпя на УКВ. Некоторые общие принципы построения оборудования. В кн.; Современное радиопередающее оборудование для радпо- и телевизионного вещания на УКВ. М., Связьиздат, 1963, с. 9-11.

10 7. Лебедев-Карманов А. И. О рациональных границах использования режима щирокополосного усиления модулированных колебаний в телевизионных радиопередатчиках. - «Электросвязь», 1964, № 9, с. 28-32.

10.8. Лебедев-Карманов А. И. К теории одной схемы улучщения линейности модуляции смещением в каскаде телевизионного передатчика. - «Вопросы радиоэлектроники», серия X, 1963, вып. 1, с. 27-44.

10 9. Воробьев А. А., Житомирский Б. Н. Об одной схеме щнрокополосной амплитудной модуляции на СВЧ. - «Вопросы радиоэлектроники», серия «Техника радиосвязи», 1969, вып. 1, с. 33-34.

10.10. Глазман Э. С, Воробьев А. А. Модуляционные искажения в телевизионных передатчиках. - «Электросвязь», 1973, № 4, с. 33-42.

10.11. Лебедев-Карманов А. И. Некоторые замечания к анализу систем колебательных контуров как широкополосных нагрузочных устройств каскадов радиопередатчиков в условиях досгаточно высоких частот. - «Вопросы радиоэлектроники», серия X, 1961, вып. 4, с. 66-97.

10 12 Глазмаи Э. С. О формировании частотных характерисгик телевизионного передатчика. - «Электросвязь», 1968, № 11, с. 35-42.

10.]3. Лебедев-Карманов А. И. О режиме анодной цепи оконечного УМК телевизионного УК.В радиопередатчика. - «Радиотехника», 1963, № 3, с. 42-53.

10 14 Корчагин Ю. В. К вопросу о схеме включения транзисторного усилителя мощности. В кн.: Полупроводниковые приборы в технике электросвязи, вып 9. Л1., «Связь», 1972, с. 61, 62

10.15. Полковский И. М. Стабилизация параметров транзисторных усилителей, М., «Энергия», 1973, с. 103-119.

10 16. Фельдштейн А. Л. и др. Снравочнпк по элементам волноводиой техники. М., «Советское радио», 1967, с. 294-296, 320-322.

i0i7. S. В. Cohn А. Class of Broadband Three-Port TEM-Mode Hybrids.- «Trans. 1ЕЕЕ», 1968, v. MTT-16, N 2, p. 112, 113.

10 18. Глазман Э. С. Квадратурная генераторная ст\пень для щнрокополосного усиления модулированных колебаний. - «Вопросы радиоэлектроники», серия X, 1959, вып. 4, с. 16-23.

10 19. Верзунов М. В. Однополосная модуляция в радиосвязи. М., Воениздат, 1972. 296 с.

10 20. Лебедев-Карманов А. И., Глазман Э. С, Козловский М. М. Телевизионные

передатчики с модуляцией на промежуточной частоте. - «Электросвязь», 1975, Л» 2, с. 1-7.

10 21. Ruthroff С. L. Some broad-band transformers. - «PIRE», 1959, VIII,

\ol. 47, N 8, p. 1337-1342 10 22 Розеиталь С. Л., Файнштейн А. Л., Шищкин А. С. Радиопередающее оборудование телевлаионных станций TB-25/5-1V-V. - В кн.: Оборудование радиопередающих телевизионных и УКВ ЧМ вещательных станций. М., «Связь», 1974.