козамкнутая линия, длина которой равна 1/2. Связь между анодной и нагрузочной линиями щелевая.

Возбуждение обоих полукомплектов передатчика осуществляется от блока усилителей-умножителей через блок фазирования полукомплектов, в котором одновременно производится деление мощности возбуждения.

Для обеспечения независимости настройки полукомплектов передатчика при работе от общего маломощного тракта возбуждение иа первые каскады полукомплектов подается через ферритовые циркуляторы.

Блок усилителей-умножителей содержит четыре каскада, три из которых усилители и один умножитель, коэффициент умножения частоты равен 5. Напряжение возбудителя на усилитель-умножитель поступает от ЧМ возбудителя, структурная схема которого представлена на рис. 11.7.

2 каскада

0- УНЧ

I канал Вход НЧ

Еканал

Усили1Л пезо и

2 каскада

Выход

Усмют резон

Рис. 11.7. Структурная схема ЧМ возбудителя передатчика звукового сопровождепич телевизионных npoipaMM

Возбудитель построен по ,схеме с непосредственной ЧМ и фазовой автоподстройкой средней частоты. В схеме возбудителя использован принцип переноса частот. ЧМ колебания автогенератора сравнительно низкой частоты /г (приблизительно 17-22 МГц) смеитваются с колебаниями опорной частоты /оги =/т/6, т. е. с колебаниями возбудителя телевизионного передатчика. Здесь /г означает несущую частоту передатчика изображения, а цифра 6 - коэффициент умножения частоты в его усилителе-умножителе. В этом случае центральная частота модулируемого автогенератора

= (/, + 6,5)/5 -/,/6 = {U + 39)/30.

Такое построение возбудителя повышает стабильность разности частот между несущими частотами передатчиков изображения и звука. Так как частота модулируемого автогенератора примерно в пять раз меньше опорной, уменьшается влияние нестабильности частоты автогенератора на стабильность частоты звукового передатчика. Частота сравнения /ср колебаний, подводимых к ФД, приблизительно равна 20 кГц. Колебания с частотой /ср получают от специального опорного кварцевого генератора звукового пере-340

датчика (коэффициент деления частоты равен 8). Общий коэффициент деления частоты делителя, включенного в кольцо ФАПЧ„ равен 1024.

Для передачи программы на втором языке звуковой спектр сигналов второго языка преобразуется в надтональный спектр-однополосной модуляции поднесущей частоты. Однополосный сигнал с выхода первичного модулятора поступает на модулятор второго канала ЧМ возбудителя (второй варикап, подключенный к автогенератору) .

Выше указывалось, что в оконечном каскаде передатчиков УВЧ, кроме тетродов, применяются клистроны. При проектировании передатчиков на клистронах следует воспользоваться материалами гл. 13.

11.3. Проектирование каскадов тракта усиления ВЧ

Исходными данными для расчета оконечного каскада-полукомплекта являются мощность, отдаваемая лампами [полученная в соответствии с выражением (11.1)], и диапазон рабочих частот.

В качестве усилительных ламп в каскадах усиления мощности ЧМ колебаний используются металло-стеклянные или металлокерамические лучевые тетроды коаксиальной конструкции.

В метровом диапазоне на фиксированных частотах эти тетроды достаточно устойчиво работают в схеме с общим катодом В дециметровом диапазоне мощные тетроды обеспечивают достаточно устойчивую работу только в схеме с общей сеткой.

Все каскады строятся по однотактной схеме. Режи.м каскадов выбирается слабоперенапряженный. Расчет режима ведется методом, изложенным в [11.4]. Так как при работе тетродов в пере-

.ощностеи

напряженном режиме увеличивается рассеивание мощности па экранирующей сетке, следует особое внимание обратить на то, чтобы эта мощность не превысила допусти-, мой.

Принципиальные схемы оконечного и предоконечного каскадов полукомплекта передатчика метрового диапазона волн

представлены соответственно на рис. 11.8 и 11.9. Как видно из схемы рис. 11.9, индуктивность анодного контура предоконечного каскада образована отрезком однопроводной линии, расположенной

Рис. 1(1.8 Принципиальная схема оконечного каскада пол>комплвкта передатчика

В некоторых случаях, в частности для ламп ГУ-40Б и ГУ-36Б, необходимо предусматривать введение в схему мостовой сеточной нейтрализации.

•над металлическим экраном. Длина линии может регулироваться. Индуктивность контура может быть также выполнена в виде бескаркасной катушки.

Расчету колебательных систем должна предшествовать оценка необходимой полосы пропускания колебательных систем, при которой нелинейные искажения модулирующего сигнала не превысят заданного значения. Нелинейные искажения при ЧМ зависят, прежде всего, от характера изменения мгновенных значений фазы выходного напряжения. В [11.4] показано, что если удовлетворяется не-Рис. 111.9. Принципиальная схема пред- равенство A&Q<a\ то мгно-оконеяного каскада венное значение фазы выход-

ного напряжения определяется характеристиками установившегося режиму.

Полоса пропускания одного каскада усилителя с одиночными одинаково настроенными контурами определяется в этом случае из выражения

маг<с

2пМ\

(И.2)

где макс - максимальное значение частоты модуляции; п - число каскадов; Mi, - индекс модуляции; Квз--коэффициент нелинейных искажений.

Необходимая добротность нагруженного контура

простейшие расчеты показывают, что при допустимых значениях нелинейных искажений добротность нагруженных контуров получается больше 100. На практике нагруженная добротность из энергетических соображений допускается значительно меньшей, что приводит к расширению полосы пропускания усилителя.

Расчеты коаксиального анодного контура выполняются в соответствии с методикой, изложенной в гл. 9. Связь с фидером рас-1считывается с помощью соотношений, также приведенных в гл.9.

Кс еше

оконечного каскада

1"

Рис. 11.10. Зявивалентная схема анодного контура предоконечного каскада

Рис. 11.11. К определению размеров одиопро-водной линии