Приведем порядок расчета анодного контура предоконечного каскада схемы рис. 11.9. Эквивалентная схема анодного контура показана на рис. 11.10.

Эквивалентный контур состоит из выходной емкости предоконечного каскада, отрезка несимметричной (однопроводной) линии длиной I, обеспечивающего -т необходимую величину индуктив- *

НОСТИ La, емкости связи Сев,

входной емкости оконечного каскада Свх и емкости конденсатора плавной настройки. Грубая настройка контура производится изменением длины отрезка линии I. Сопротивление емкости Ср считаем малым и в расчете кон- Рис. «Л.12. Эпюра напряжения на тура не учитываем. линии

1. Выбираем размеры поперечного сечения линии и находим W: 2d

U7= 138 Ig-

(11.3).

d - расстояние от центра провода до экрана: 10 (рис. 11.11); Ь - радиус провода i(fe«0,5-l,0 см).

2. Обычно соСвх1/?вх и входное сопротивление оконечного каскада можно считать емкостным:

Хз,=:53и/С„. (11.4).

3. Сопротивление выходной емкости предоконечного каскада = 53и/Свь,х. (11.5)

4. Амплитуда напряжения в пучности (рис. 11.12):

cos ml

, m/ = arctg(X,„/r).

(11.6)?

5. Задаемся величиной напряжения в конце линии (в точке g) Ucb = kUc, где Uc - амплитуда напряжения на сетке лампы оконечного каскада.

При этом должны выполняться условия:

Для получения лриемлемой величины Сев полагают коэффициент /с» (2-f-3), т. е. Ссв{0,5--1,0)Свх.

6. На.ходим длину /, при которой напряжение Ucb имеет требуемую величину:

I ±{тГ - тГ), (II.7)*

где /" = 1 + 1, cos mi" = - UJU, ml" = arccos (- UJU„).

7. Выходное сопротивление линии в точке g

XWcigml". (11.8)

Из условия резонанса Авых = -вх, где Хвх - сопротивление емкостей С, Сев и Свх, определенное между точкой g и корпусом.

8. Емкость связи

9. Сопротивление емкости связи X„ = 53U/Ce,.

10. Сопротивление емкости настройки

V "вх (св + Вх)

(Хсв + -вх) -вх

где ;х = - ых-

11. Емкость настройки

С„ =531 №.

12. Реактивная мощность контура

cos2 cos ml"

sin 2ml - sin 2ml"

13. Полное затухание контура

(И.9) (11.10) (11.11)

(11.12)

(11.13) (11.14)

14. Затухание, обусловленное потерями в сеточной цепи оконечного каскада (из-за сеточного тока, потерь в элементах конструкции лампы),

Лх = 1,5Р з,/Р„ гдеР „з, = Р,

оконечного каскада. Коэффициент 1,5 учитывает потери на нагрев деталей лампы.

15. Затухание, вносимое балластным сопротивлением,

бб = б - б - б.

(11.15)

где 6x=l/Qx - собственное затухание резонатора; Qx~200.

16. При бб>0 мощность, расходуемая в балластном сопротивлении,

Pt = Pr6- (И.16)

17. Балластное сопротивление

(11.17)

Если бб = 0, то Ro - oo (т. е. балластное сопротивление вклю-ч"ать не следует). Если бб<0, то следует соответственно увеличить мощность предоконечного каскада.

Приведем порядок расчета анодного контура предоконечного каскада при выполнении ин- - » . о дуктивности контура в виде ка- Т Т j

Рис 11.13 Схема (колебательной , 1 г"

системы предоконечного каскада i

тушки. Эквивалентная схема цепн представлена на рис. 11.13. Задано: Р.., [/а (а следовательно, и Ra).

Из расчета оконечного каскада известно, что У, (bsc Для волны Ямин находим:

еых==53и„„„/Св«„ (11.18)

/.[/./Кгх.. (11.19)

P.-UJ(U, + U J, (11.20)

t/, = t/,/-K27„ (11.21)

X(c,,+C) = t/, cb/v/k, (11.22))

C„ + C = 53l W(c,,+c), (11.23))

CcB = (C„ + C)-C, (11.24)

b,„«h = Xa W1880, (11.26)

Те же расчеты производятся на волне Лмакс Выбирается конденсатор Сев

11.4. Проектирование частотных модуляторов на варикапах

В настоящее время известно большое количество схем частотных модуляторов на варикапах. Подробный анализ некоторых схем приведен в работе [11.7]. В ней рассмотрены схемы с автотрансформаторной связью варикапа с контуром автогенератора (рис. 11.14) и с емкостной связью (рис. \ \ 15). При сравнении этих схе.м отмечается, что схема с авто трансформаторной

Предпола1гается, что колебательная мощность сосредоточена в основном в контуре и в цепях овязи.