Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (93) (94) (95) (96) (97) (98) (99) (100) (101) (102) (103) (104) (105) (106) (107) (108) (109) (110) (111) (112) (113) (114) (115) (116) (117) (118) (119) (120) (121) (122) (123) (124) (125) (126) (127) ( 128 ) (129) (130) (131) (132) (133) (134) (135) (136) (137) (138) (139) (140) (141) (128)

При 1)эл:

М„ Л1 cos В

( Уп \

0,78 /, 0,32а2 \ • « its ,

Для триода

п д>1 л fa ata □ 0,78 /, 0,32а2> . „ %

Я = О, Л1„ » COS -, Л, = - cos -, В, л; I---- sin* - .

4,5 16 2 V \ ао j 2

На рис. 13.3 дана зависимость раСра). Параметр кривых - угол отсечки 0.


Рис 13в Зависимость ра от llJa

Если анодная цепь настроена на частоту возбуждающих колебаний, то напряжение на контуре находится в фазе с первой гармоникой анодного тока, но сдвинуто по отношению к напряжению на сетке на угол

2 г Vcic2 i

(13.2)

Здесь угол гро/2 определяет запаздывание первой гармоники конвекционного тока в плоскости управляющей сетки, ifici с2 -запаздывание из-за прохождения первой гармоники конвекционного то-

ка участка управляющая-экранирующая сетки; "tizi =-

3 10* у

где с1 с2 - расстояние между сетками; а AiJiLijJa - сдвиг фаз

между первыми гармониками анодного и входного конвекционного токов.



Следовательно, амплитуда первой гармоники анодного тока, учитывая ур-ние (13.1),

Так как ток 1а\ уменьшается с повышением частоты, то и колебательная мощность, отдаваемая лампой, тоже уменьшается. В то же время постоянная составляющая анодного тока равна постоянной составляющей входного конвекционного тока (все электроны

доходят до анода), поэтому электронный КПД т]э«-у1РаТоже

падает с повышением частоты. Для получения одной и той же мощности Pi нужно, по крайней мере, сохранять одно и то же значение тока /ai, а следовательно, с повышением частоты увеличивать амплитуду напряжения Uc. Это приводит к увеличению мощности, рассеиваемой на проводах сетки и потребляемой от возбудителя, а также рассеиваемой на аноде и потребляемой от источника питания анода.

Увеличивающиеся тепловые нагрузки на электродах, уменьшение коэффициента усиления мощности с повышением частоты определяют предельную частоту усиления для данного типа лампы.

Расчет режима тетрода (триода) нужно выполнять с учетом пролетных соотношений, если пролетные углы •фэ>п/4 или rfo>ic. Если гра<п/4 и грсЛО или 13с<п и rfaO, то расчет режима можно производить по обычным формулам. Ошибка расчета в этом случае не превышает 10%.

Если в неравенство ifia<n/4 подставить выражение грэ=

=---, то определим частоты, для которых расчет

г\№{\ + Уп)УЕ

может быть произведен по формулам, не учитывающим пролетные явления:

3.75(1+ Кя)КД

"а.с (CU)

/пред (МГЦ) -2-•

Отметим, что здесь значение напряжения надо взять согласно ф-ле (13.4), приводимой ниже.

Для расчета усилителя, с учетом влияния обратной связи выходной цепи на входную или других аналогичных вопросов, пролетные соотношения необходимо учитывать для более низких частот, чем определяемые ф-лой (13.3а). Для грубой оценки предельной частоты можно положить, что при <ра.с<п/12 можно не учитывать сдвига фаз между входным и выходным напряжениями. Тогда, полагая в ф-ле (13.2) UcO,lEa и dcKoic2~0,3c(a.o, получим <ра.сЛфэ<л;/12 и

f - 1.25(1 +Г n)m ,,r,S6\

Гпред (МГЦ) < -Z- • < 1 --

"а. с (см)



в работах [13.2; 13.3] указано, что пролетные явления на катодном участке у тетрода не отличаются от триода и описываются теми же уравнениями. В схеме с ОС на участке управляющая- экранирующая сетки можно считать, что переменное поле отсутствует, а скорость электронов в плоскости экранирующей сетки,, которую они приобретают под действием экранного напряжения, много больше их входной скорости в плоскости управляющей сетки. Поэтому можно принять, что импульс входного конвекционного тока на этом участке переносится в плоскость экранирующей сетки без искажения формы. Можно также пренебречь входной скоростью электронов и считать, что все электроны пересекают плоскость экранирующей сетки с одинаковой скоростью-

f/a=5,93-Ю]/£э, м/с. Таким образом, iB отличие от триода, в тетроде электроны входят в анодный участок со скоростью, которой нельзя пренебрегать. Это не вносит принципиальных изменений в характер пролетных явлений, однако количественные соотношения несколько меняются, что учитывается в ряде формул

введением коэффициента (l+ln), где п = Еэ/Еа. Это позволяет рассматривать триод как частный случай тетрода, у которого п = 0.

Ниже дается единая методика расчета режима тетрода и триода. В приводимых формулах для расчета режима триода надо полагать, как отмечено выше, п = 0.

Исходными данными для расчета режима усилителя являются мощность Ра в полезной нагрузке (для оконечного каскада в фидере, если нагрузкой является антенна, а для промежуточного - во входной проводимости катод-сетка лампы) и рабочая частота (или диапазон рабочих частот). Должно быть также известно эквивалентное сопротивление Rx настроенной ненагруженной колебательной системы. Если Rx неизвестно, то надо оценить его значение, выбрав тип лампы в соответствии с заданной мощностью Ра И частотой /.

Для коаксиального резонатора, работающего на первом узле-основного типа осевых колебаний, можно принять, что его нена-груженная добротность Qx = 300600, а характеристическое сопротивление pfn 1 orr-• сопротивление же Rx=(>Qx-

1 ,Z со J

Чем выше рабочая частота, тем ниже характеристические сопротивления контуров колебательной системы и тем выше потери мощности в арматуре лампы. Поэтому эквивалентное сопротивление Rx уменьшается, потери в нем Рх = -возраста-

ют, а КПД контура г]к=Рп/ (Ра+Рх) падает. Для повышения tik. нужно уменьшить Рх, а следовательно, снизить напряжение fa-Однако с понижением Eg, растет пролетный угол выходного участка rfa, уменьшаются коэффициент взаимодействия ра, коэффициент I, вследствие чего уменьшается и электронный КПД «0,5ура. Очевидно, существует оптимальное напряжение аопт,. при котором КПД усилителя т1о=ПкТ1э имеет наибольшее значение.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (93) (94) (95) (96) (97) (98) (99) (100) (101) (102) (103) (104) (105) (106) (107) (108) (109) (110) (111) (112) (113) (114) (115) (116) (117) (118) (119) (120) (121) (122) (123) (124) (125) (126) (127) ( 128 ) (129) (130) (131) (132) (133) (134) (135) (136) (137) (138) (139) (140) (141)