то вводится дополнительная обратная связь с помощью петель или штырей, связывающих анодный и сеточный резонаторы, или через отверстия в общей стенке резонаторов (дифракционная обратная связь).

Для рассматриваемой эквивалентной схемы под коэффициентом обратной связи удобно понимать отношение k=Uc.k/Oh.c, а под сопротивлением 2a=Ua.c/hi. Тогда

с. K+l/i6o. с Яс. k+i(bc, к + Ьо. с)

.«= , (13.6)

V Яс. к+(*с. к+*о.с)*

<Р„= -arctg(13.7)

Здесь gc.H и be к-полные активная и реактивная проводимости цепи, включенной между сеткой и катодом. Обозначая проводимость внешней цепи сеточного резонатора Ус=йс + 1Ьс. пересчитанную к внутренним точкам сетка-катод, напишем:

to < Y " g » И g, , « gex == S ХР, i « S ХР, COS .

В стационарном состоянии в автогенераторе должны быть выполнены условия баланса амплитуд и фаз. Для

-ср/Сэ = 1. Ф5 + Фк + Фг = О-

Для получения при прочих равных условиях большей стабильности частоты и мощности нужно, чтобы частота генерируемых колебаний была равна собственной частоте колебательной системы. При этом фг = 0 и, следовательно, необходимо, чтобы

<Р„ = -Ф5- (13.8)

Так как <fs = -фа.с, то фк = фа.с=Тс/2 + 2/31{)а.

Фаза коэффициента обратной связи фк должна быть выбрана согласно соотношению (13.8) в зависимости ог пролетных углов

<рс и фа.

Согласно ур-нию (13.7) фазовый угол фк можно изменять в пределах, немного меньших, чем О-я, изменяя проводимость иск-Если же фа.с>я, то компенсировать фазовый угол фз выбором

угла <рк невозможно, (ps+фктО, <ргФО и эффективность работы автогенератора снижается. Однако эти режимы представляют ограниченный интерес, так как в этом случае резко уменьшается коэффициент Ра, возрастают тепловые нагрузки на электроды, падает колебательная мощность, возрастает режимная нестабильность частоты.

Из ур-ния (13.7) после несложных преобразований получим

*с. к + *о. с

Учитывая равенство (13.6), найдем

К. + Ьо..--1~- (13.9)

Из расчета режима автогенератора известны амплитуды ia.c и UcK, а следовательно, и /с= * . Лодставляя выражение (13.9) в (13.6) и преобразовывая, получим

*о.с = 11. 6c..-infg:7(cos9 -4 (13.10)

Расчет режима автогенератора не отличается от расчета усилителя. Однако при выборе напряжения fa надо учитывать, что нестабильность частоты при измененни fa приближенно пропорциональна пролетному углу ijja, поэтому желательно работать при больших значениях fa- Исследование режимной нестабильности частоты СВЧ автогенератора с ОС проведено А. Е. Рыжковым в работе [13.8].

список ЛИТЕРАТУРЫ

13.1. Радиопередающие устройства. Под ред. Г. А. Зейтленка. М., «Связь».

1969. 542 с.

13.2. Зейтленок Г. А. Теория и расчет режима СВЧ усилителя мощности на • триоде и тетроде. ЛЭИС, 1967.

13.3. Саердлов Б. Д. Наведенный ток в анодной цепи тетродиого генератора СВЧ Всесоюзная научная сессия, посвященная 70-лет1ию изобретения радио А. С. Поповым. Секция радиопередающих устройств НТОРЭС им. А. С. Попова. Центр, правд. М., 1965, с. 36-48.

13.4. Левин В. А. Вопросы расчета модуляционных характеристик триода с учетом пролетных явлений в диапазоне СВЧ. Материалы юбилейной НТК ЛЭИС, вып. 2, с. 90-96.

13.5. Левин В. А. Вопросы расчета амплитудных и фазовых модуляционных характеристик с учетом действия обратной связи и нелинейности входного сопротивления усилителя СВЧ. Материалы НТК ЛЭИС, вып. 3, 1971, с. 133-138.

13.6. Рыжков А. Е. К вопросу о паразитной фазовой модуляции в ламповом СВЧ усилителе мощности. Труды учебных институтов связи, вып. 56, 1971, с. 38-44.

13.7. Рыжков А. Е. Развитие теории СВЧ ламповых автогенераторов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. ЛЭИС,

1970. 20 с.

13.8. Рыжков А. Е. Нестабильность частоты СВЧ автогенератора от изменения питающих напряжений. Материалы юбилейной научно-технической конференции ЛЭИС, вып. 2, 1967, с. 108113

Глава 14

ПЕРЕДАТЧИКИ РАДИОРЕЛЕЙНОЙ СЖЯЗИ

14.1. Вводные замечания

В соответствии с видами модуляции, принятыми на радиорелейных линиях, радиопередающие устройства РРЛ разделяются на передатчики с частотной модуляцией и импульсной модуляцией. Исходными данными для проектирования передающих устройств РРЛ являются: выходная мощность, рабочие частоты и их стабильность, вид передаваемых сообщений и допусти.мыз искажения при передаче.

Основой для составления задания на проектирование служат Общесоюзные нормы и рекомендации МККР [14.1], определяющие характеристики передаваемых сигналов для РРЛ в целом. Требования к передатчику отдельной станции зависят от протяженности линии, характера трассы, числа промежуточных станций, характеристик антенн и приемных устройств.

По назначению станции РРЛ делятся на оконечные, узловые и промежуточные. На магистральных РРЛ большинство станций трассы является промежуточным. Поэтому при проектировании передатчиков оконечных и узловых станций за основу берется схема передатчика промежуточной станции, к которой добавляются модуляторы и другие необходимые элементы.

В данной главе рассмотрены вопросы проектирования радиопередающих устройств РРЛ с частотной модуляцией. Принципы построения и расчета импульсных передатчиков РРЛ изложены в [14.5, 14.10- 4.12].

Следует отметить, что радиопередающая аппа(ратура, «азвмщая и спутниковая, систем космической овязи во многом схожа с аппаратурой, применяемой на линиях тропосферной связи и РРС. Материалы данной главы, а также гл. 12, посвященной расчету усилителей на многорезонаторных клистронах, могут быть использованы при проектировании передатчиков космической связи. Особенности передатчиков космической связи рассмотрены в [14.2; 14.3].