са В на тех же триодах ГУ-66Б, работающих в облегченном режиме. Подмодулятор выполнен по схеме дроссельного катодного повторителя для уменьшения нелинейных искажений, вызываемых сеточным током ламп выходного каскада модулятора. Технические показатели передатчика РВ-ЮОК и некоторых отечественных связных передатчиков приведены в табл. 3.1.

3.3. Выбор режима и расчет лампового резонансного усилителя

Под выбором режима понимают обоснованный выбор степени напряженности и угла отсечки анодного тока. Общие соображения по выбору режима усилителя (генератора с внешним возбуждением) имеются в [3.1, 3.2 и др.]. В значительной мере эти вопросы затронуты и в предыдущих разделах настоящего пособия. Выбор режима в основном определяется видом управления колебаниями в усилителе.

Ниже рассмотрены в основном соображения по выбору режима усилителя без модуляции при частотном и амплитудном телеграфировании. Вопросы амплитудной модуляции ламповых генераторов рассмотрены в гл. 4, однополосной - в гл. 6, а режим транзисторных генераторов - в гл. 7.

При частотном и амплитудном телеграфировании резонансные манипулярные каскады, так же как и каскады без какой бы то ни было амплитудной модуляции или манипуляции, рассчитываются на непрерывную работу в слегка перенапряженном или близком к критическому режиме

Е = ад=(14-1,05),р. (3.6)

Такой выбор напряженности обеспечивает хороший КПД анодной цепи и малую чувствительность к небольшим изменениям напряжения возбуждения Uc и сопротивления анодной нагрузки R, возможным в реальных условиях эксплуатации. Расчет режима ведется по формулам, приведенным в [3.1, с. 47, 53, 56, 69; 3.2, с. 32, 39, 44, 48].

Угол отсечки анодного тока обычно берут 990° [3.1, с. 41-43; 3.2, с. 23, 34]. Для наиболее современных генераторных радиоламп с экранирующей сеткой, имеющих большую крутизну статической анодно-сеточной характеристики (20-7-25 мА/В), при построении усилителя по схеме с общим катодом целесообразно применение малых углов отсечки 9 = 60-70° [3.2, с. 34; 3.15, с. 44]. При использовании схемы с общей сеткой обычно применяют 9 = 90° или немногим меньше [3.3, с. 112; 3.2, с. 46].

Исходными величинами и соображениями для расчета резонансного усилителя являются: мощность на выходе подлежащего расчету каскада /вых; рабочая частота или диапазон рабочих частот /i-/2; вид и способ модуляции или манипуляции; качественные показатели при модуляции; стремление получить по возможности высокий кпд.

Расчет рекомендуется проводить в следующей последовательности:

1. Уточняется выбор типа ламп и их количества для рассчитываемого каскада. Первоначальный выбор ламп или транзисторов проводится на стадии составления развернутой структурной схемы передатчика. При расчете каждого каскада полезно проверить принятые ранее решения с учетом результатов уже выполненных расчетов последующих каскадов.

Из расчета режима последующего каскада или его устойчивого коэффициента усиления (см. § 3.4) известна необходимая для этого каскада мощность возбуждения. Это и есть выходная мощность рассчитываемого каскада Рвыт- Естественно, для выходного каскада передатчика понятие выходной мощности каскада совпадает с понятием выходной мощности передатчика.

Далее необходимо выбрать возможное значение КПД анодного контура (или системы связанных контуров) рассчитываемого каскада. Ориентировочное значение этого КПД т1кориент можно взять из рекомендаций на стр. 50. В конце расчета каскада совершенно необходимо вычислить действительное значение КПД контура

Т]к.расч и сравнить его с Т]к.ориент. ЕсЛИ окажется, что Т1красч<

<г1к.орие11т, то в расчет каскада необходимо внести коррективы, о чем будет сказано ниже.

Вычисляется колебательная мощность каскада

Л = -вых/к.ориент • (3.7)

Применительно к связным передатчикам, основным видом работы которых является телеграфирование, в качестве номинальной мощности указывается обычно максимальная мощность Рвыхмакс- Эту мощность называют также телеграфной.

Выбор ламп каскада производится по максимальной мощности

ламп 5 Р]т«с. = Рвых1% ориент • (3.8)

Рекомендации по выбору ламп изложены в § 1.4 и 3.3]. Полезно еще раз подчеркнуть, что определение эквивалентных расчетных параметров идеализированных характеристик следует проводить по реальным характеристикам ламп методом, изложенным в [3.3, с. 45-47].

2. В соответствии с конкретным типом ламп, выбранным для рассчитываемого каскада, их количеством, местом каскада в структурной схеме передатчика, видом управления колебаниями и т. п. выбирается схема каскада: однотактная или двухтактная, с общим катодом или общей сеткой.

3. Угол отсечки 9 выбирается так, как изложено выше, или по рекомендациям гл. 4 и 6.

4. Вычисляется критическое значение коэффициента использования анодного напряжения.

Для схемы с общим катодом [3.1, с. 52; 3.2, с. 31]

=~ + ~Л/~- al7"\- (3.9)

2 2 У ai(0)5rpCa

Для ламп с общей сеткой 3.2, с. 47]:

5гр =

где Ь= 1 -

«1(9) SrEl

(ЗЛО)

s(i-cose) (i-fz?)

Рис. 3.5. Идеализиро1ванные анодные характеристики некоторых совремш-вых ламп

Для ламп со сдвинутым на Е началом анодных характеристик (рис. 3.5а) [3.1, с. 58; 3.3, с. 96] при схеме с общим катодом:

5гр==е;р- (3.12)

Для ламп, на анодных характеристиках которых не показан участок зависимости ia = f(ea) при малых ба (рис. 3.56), приходится считать минимальное значение ба, для которого приводятся анодные характеристики, соответствующим критическому значению еа.мий=еа.мин.гр. При необходимости вычисляется

?rp=fa.rp/a = (5,-e,.„,„)/£,. (3.13)

Затем выбирается рабочее значение так, как это указано выше, или в соответствии с рекомендациями гл. 4 и 6.

5. Далее рассчитываются анодная и сеточные цепи по методикам, изложенным в [3.1 и 3.2].

Полезно проверить правильность расчетов, сопоставив найденное расчетным путем значение амплитуды импульса анодного тока

/а.максрасч = Ija (9) (3.14)

СО значением /а.максфакт, определенным по реальным характеристикам лампы:

а.максфакт ~ ( а.мин иакс> -cZ ) • (3.15)

Расхождение не должно превышать ±20%. В противном случае следует проверить правильность определения эквивалентных расчетных параметров ламп и прежде всего Srp. 54