Расчет режима цепей сеток необходимо вести по реальным характеристикам токов сеток [ЗЛ, с. 46, ф-лы (1.51а) и (1.52);

3.2, с. 41, ф-лы (2.63) и (2.64); там же с. 44, ф-лы (2.80) и (2.81);

3.3, с. 90 и 107]. Применение эмпирических формул для расчета цепей сеток современных генераторных ламп часто приводит к большим ошибкам.

У генераторных тетродов напряжение сдвига характеристик анодного тока Е часто не совпадает с напряжением сдвига для тока экранирующей сетки Е". В этом случае характеристики тока экранирующей сетки располагаются несколько правее анодных и угол отсечки тока экранирующей сетки бег оказывается меньше угла отсечки анодного тока 9:

cos 9,, = )/f/,. (3.16)

В процессе расчета определяются мощности, рассеиваемые на аноде Ра, экранирующей Pcz и управляющей Pci сетках. Эти мощности должны быть меньше соответствующих предельных значений, известных из справочников. У связных передатчиков обычно вычисляются мощности, рассеивающиеся на электродах в режиме максимальной мощности. Тепловой режим ламп при амплитудной и однополосной модуляции рассмотрен в гл. 4 и 6.

У любого передатчика бывает рабочее состояние, когда все источники питания включены, а напряжение возбуждения отсутствует - режим покоя. Он может быть при амплитудном телеграфировании при ненажатом телеграфном ключе или у любого передатчика, когда специальным ключом выключено возбуждение. Режим покоя устанавливается и в аварийном состоянии, когда из-за повреждения одного из каскадов передатчика на последующие не поступает напряжение возбуждения. Режим покоя для каскадов с фиксированным смещением при углах 090° не опасен. Иначе обстоит дело в каскадах с автоматическим смещением за счет тока управляющей сетки. При отсутствии возбуждения, как правило, отсутствует ток управляющей сетки и, следовательно, напряжение автоматического смещения также отсутствует. Напряжение на управляющей сетке получается равным нулю. При этом получится недопустимо большой ток анода или экранирующей сетки:

а.пок, /с2пок=/(£а, е<.1 = 0, -Бег) (ЗЛ7>

и превосходящие допустимые значения мощности потерь на аноде и экранирующей сетке:

а.пок = .Еаа.пок ; с2пок = Бсасапок- (3.18)

Для защиты электродов ламп, работающих с автоматическим смещением, от перегрева в режиме покоя практикуется использование комбинированного смещения. От выпрямителя смещения подается минимально необходимое фиксированное смещение такой Величины, чтобы в режиме покоя рассеиваемые на электродах лампы мощности не превосходили допустимых значений. Недостающее

напряжение смещения создается в нормальном рабочем режиме за счет тока сетки так, чтобы

= £с,фикс + /с1о?с =К~ (с ~ DU) COS е. (3.19)

6. Завершается расчет каскада выбором элементов колебательной системы (3.6) и определением КПД анодного контура [3.1, с. 93; 3.2, с. 109]

Полученное значение Т1красч должно равняться или несколько превосходить принятое в начале расчета значение "Пк.ориент:

Цк расч= ( 1-т- 1,1) rjK ориент

Если окажется, что т1красч<т1корие11т, ТО можно рекомендовать следующие пути достижения их совпадения. Во-первых, следует в пределах реальных возможных значений увеличить принятую в расчете величину добротности холостого хода контура Qxx (см. § 3.7). Во-вторых, можно попытаться несколько увеличить

характеристическое сопротивление контура р~У Ьк/Ск, уменьшив емкость контура Ск и соответственно увеличив индуктивность Lk. Как известно, реальное значение Qxx не может быть сколь угодно большим, а емкость контура не может быть меньше начальной (паразитной) емкости схемы, поэтому двумя перечисленными выше путями не всегда удается достичь совпадения Т1к.расч и г1к.орнент. В крайнем случае приходится пересматривать весь расчет режима каскада, начиная с выбора ламп и питающих напряжений. Для получения более высокого значения Т1красч при невозможности повысить 7?э хх:= PQxxP надо снижать необходимое эквивалентное сопротивление нагруженного анодного контура RaUJIa. Этого можно достичь, снизив в пределах допустимого напряжение анодного питания Еа, применив другую лампу с меньшим Еа и большим анодным током при той же полезной мощности, применив параллельное включение двух-трех радиоламп с небольшим а. Выбор других ламп и иного Еа влечет за собой необходимость нового расчета режима каскада.

3.4. Расчет условий устойчивости

и коэффициента усиления по мощности

резонансных каскадов

Как показано в § 3.2, структурная схема и число каскадов передатчика предварительно определяется на основе приближенных эмпирических данных об усилении тех или иных приборов (см. табл. 1.1).

При расчетах электрических режимов следует определить и обеспечить запас устойчивости и усиление каждого каскада с учетом обратной связи [3.16-3.20].

-f-0-

Рис 3 6 Эквивалентная схема кас» када 1С общим катодам

В далшейшем ограничимся рассмотрением на основе квазилинейного метода узкополосных каскадов с одним усилительным прибором, управляемым напряжением.

На рис. 3.6 показана эквивалентная схема каскада, построенного по принципу соединения общего электрода усилительного прибора с общим узлом «О» остальной части схемы. Блок Si отображает усилительные свойства прибора и щредстзвляет собой идеальный генератор тока, управляемый напряжением. Элементы уа, Уб, Ув отображают проводи-мости между элжпродами реального усилительного прибора в реальном режиме. Элементы Ук, Ус Ун - проеади.мости выйода и монтажа катода, источника сигнала и на1Груэки соопвеАственно.

Очевидно, что элементы ,уб и Ук создают обратную связь в системе. Степень влияния обратной связи на работу каскада с единственным кольцом обратной связи полностью определяется комплексным (операторным) коэффициентом передачи кольца Г=р4 [3.16-3.20], называемым петлевым усилением или возвратным отношением и играющим основную роль в широко известном критерии устойчивости Найквиста [3.16, 3.18].

Величины и - коэффициенты передачи прямой и обратной ветвей кольца обратной связи.

В узкополосных каскадах фаза обратной связи сильно зависит о г иастройкн контуров и частоты и практически является неопределенной. Такая обратная связь вносит неопределенность режима работы каскада вплоть до самовозбуждения, и поэтому ее стараются уменьшить.

Если потребовать, чтобы обратная связь (при любой ее фазе) создавала неопределенность режима того же порядка, что и не-опродсленность (разброс) номиналов деталей и неточность технических расчетов (5-20%). то величина \Т\ (по крайней мере, в рабочей полосе частот) должна лежать в пределах

0,05 < 1Г1 < 0,2.

(3.2П

Поэтому, прежде всего, необходимо уметь вычислять Г. Возвратное отношение в схеме рис. 3.6 имеет вид

Si [г/сУн -Ь г/б (г/к + г/с + 4н)]

{У6 + (/в + 1/н) {Уа + г/б + г/с) (г/к -f г/с + г/н) - УсУсУв1~ -г/н (ia +Уб + Ус) + УбЧук + Ус + Уи) +Ус(Уб + Уа + Ун)

(3.22) 57