Обычно Zr в этой схеме удается сделать очень малым. При "?r = 0 (г/г =00).

{Уа + Ус)

Ув (Уб + Ун+Уа + Ус)

Если, как обычно, \ув \ - личина такая, что

Ув (Уб + Ун + Уа + Ус) (Уб + Ун) (Уа + Ус)

(Уб + Ун) (Уа+Уо)

малая ве-

(3.38)

«1, (3.39)

го вместо (3.38) можно пользоваться приближенным выражением

4>1

(3.40) Рис. 3 8. Эквивалентная каскада с общей сеткой

схема

Обычно Si - действительная величина и Re Ti<S), поскольку всегда ReCa-f Ус) >0. Это означает, что в каскаде имеется согласно (3.40) вполне определенная «отрицательная» обратная связь.

Мерой влияния обратной связи с неопределенной фазой, возникающей через проходную емкость и проводимость на величину Го с, может служить параметр т. Неравенство (3.39) гарантирует малость этого влияния и практическую устойчивость и стабильность каскада с общей сеткой, хотя величина \Тос\ может и не быть малой. В этом, в частности, проявляется положительное свойство каскада с общей сеткой.

Точная ф-ла (3.38) показывает, что, даже если т велик и (3.39) не выполняется, ?ос можно уменьшить, увеличивая

г/с + Уа.

При расчете функций каскада с общей сеткой можно пользоваться ф-лами (3.32) - (3.36), однако входящие в эти формулы у-параметры следует определять так: yii = ya-l-yB4-Si, yi2=-ув,

У21 = -(yB-bSi), У22 = Ув + Уб-

Порядок использования приведенных соображений может быть следующим: после обычного расчета режима каскада следует оценить влияние обратной связи по выражению (3.27). Если при этом окажется, что первое слагаемое величины Г2]макс близко к единице или превышает ее, то влияние обратной связи может быть большим и даже есть опасность самовозбуждения. В таком случае следует проверить возможность применения схемы с общей сеткой.

В случае гк = 0 следует вначале определить по выражению (3.34) /Св.а для схем с общим катодом и с общей сеткой и выбрать

;хему, для которой получается большее усиление на самой высокой рабочей частоте. После этого, если выбрана схема с общим сатодом, по выражению (3.37) следует определить минимально хопустимое значение Re г/с на высшей рабочей частоте и по этой величине рассчитать и построить предварительный каскад так, 1тобы минимальное значение его выходной проводимости оказа-тось не менее допустимой величины.

Если выбрана схема с общей сеткой, то, как правило, после эбычных расчетов режима достаточно убедиться в выполнении неравенства (3.39) или выражения (3.21). Если они не выполняются, то следует ввести нейтрализацию или увеличить \ус + Уа\-

3.5. Ступени широкополосного усиления

Ступени широкополосного усиления (ШПУ) используются в KB передатчиках главным образом в тракте предварительного усиления сигнала, создаваемого возбудителем (0,5-1 В на нагрузке 75 0м), до уровня мощности порядка 20-50 Вт, необходимого для возбуждения ступени резонансного усиления мощностью 0,5-1 кВт. КПД предварительного усилителя в общей энергетике передатчика существенной роли не играет. В передатчиках с однополосной модуляцией требуется высокая линейность всего ВЧ тракта. При этом в ШПУ используется режим класса А в случае однотактных схем, а режимы классов АБ или В возможно применять только при двухтактных схемах.

Первые одна-две ступени ШПУ до уровня мощности 1-5 Вт выполняются по схемам апериодического усиления (АУ), дальнейшее усиление осуществляется ступенью с распределенным усилением (УРУ). В последнее время стало возможным выполнять предварительный ШПУ KB передатчиков на транзисторах по схемам резистивных и трансформаторных АУ (см. гл. 7).

Апериодические усилители (АУ) - это усилители, нагрузка которых с учетом всех паразитных параметров не имеет выраженных резонансных свойств, хотя и может являться частотнозависи-мой. Простейшим АУ является резистивный усилитель, обычно дополняемый различными вариантами схем коррекции АЧХ (3.28, 3.29]. Лучшие ламповые АУ обеспечивают «площадь усиления» П = Кус!ъ порядка 100-300 МГц, а транзисторные АУ - до 400- 600 МГц. Удачным решением является использование в широкополосных АУ цепей постоянного сопротивления (ЦПС), включающих в себя паразитные емкости. На рис. 3.9а приведена схема, использующая ФНЧ типа т с граничной частотой /гр>/в. При согласовании фильтра /?н=рф, сопротивление в точках 1-2 примерно постоянно и активно 71 2(о))Л;рф в полосе частот от О до frp. Характеристическое сопротивление фильтра типа m определяется по формуле

Рф=ГГ. (3.41)

Si- -

Щь:х

Рис. 3 9. Схема ступени широкополосного усиления, использующая звено ФНЧ для выравнивания нагрузки в рабочей полосе частот

где С - общая - емкость фильтра с учетом монтажа и нагрузки. В схеме рис. 3.9а при работе в режиме класса В форма выходного напряжения 6вых будет сильно искажена (рис. 3.96). Можно изменить фазу Usbix на 180° и одновременно улучшить согласование лампы с входным сопротивлением фильтра, включив в т. 1-2 широкополосный трансформатор Тр (рис. 3.10а) с коэффициентом трансформации

(3.42)

1тр>

Рис. 3.10. Включение согласующего и фазоинвертирующего ШП трансформатора для усовершенствования схемы рис. 3 9(a) и формы напряжения на аноде и жа выходе схем рис. 3.10 (б)

где т)тр = 0,85-=-0,95 - КПД трансформатора; /?э - необходимое эквивалентное сопротивление нагрузки в анодной цепи лампы, определяемое общей емкостью Со в т. 1-2:

Остальные параметры фильтра определяются соотношениями: РФ m-f 1

4т

m - 1 4т

1о = 2(1+Л1) = ;

Rh = РФ-

(3.44)

Для лучшей равномерности АЧХ целесообразно принять т = =-1,35-ь1,43 и /гр (1,1-ь1,2)/в. Выбор ламп и расчет режима про-