изводится обычным для широкополосных усилителей порядком [3.23; 3.27-3.29; 3.32].

В качестве примера на рис. 3.11 приведена принципиальная схема двухкаскадного АУ, используемого в KB передатчике «Снежинка».

ВмкГ 2200

5мкГ 2200

Рис. 3 11. Схема апериодического усилителя KB передатчика «Снежинка» •

Принципы работы и теория усилителей с распределенным усилением (УРУ) достаточно полно освещены в [3.31; 3.34; 3.35 и др.] Уместно лишь отметить, что в УРУ при включении усилительных приборов (ламп или транзисторов) через определенные интервалы к входной и выходной линиям паразитные емкости не сум1М1Ируются и не шунтируют на-прузку Рц, они лишь влияют на волновые сопротивления линий, а результирующая крутизна Ss = = /VS(i) возрастает в N раз. Поэтому УРУ позволяет получить большее усиление в более широкой полосе частот по сравнению с одной лампой или с N параллельно включенными лампами. В предварительном усилителе передатчика KB диапазона целесообразно использовать УРУ с однородными линиями как наиболее простые и обеспечивающие высокое усиление. В маломощных УРУ (Р-~вых<10 Вт) проще применить однотактную схему в режиме класса А, в УРУ мощностью 10-50 Вт с целью уменьшения тепловых потерь целесообразнее применять двухтактную схему в режиме класса В или АВ.

Расчет УРУ с однородными линиями можно выполнить в таком порядке:

1. Мощность, отдаваемая лампами одного плеча двухтактной схемы,

(1 + Кбъ?

ЛтрЯлин

1де т1ли110,8ч-0,9 - коэффициент, учитывающий потери в выходной линии; tjtp0,8--0,9 - КПД выходного ШП трансформатора; Хбв1 - коэффициент бегущей волны на выходе УРУ. При согласованной нагрузке/Сбв=1-

2. Обычно частоту среза frp а анодной линии принимают на iO-20% выше верхней рабочей частоты /в, т. е.

/гр..=(М-1-2)/„ (3.46)

а для сеточной линии из соображений повышения устойчивости-УРУ против паразитного самовозбуждения частоту среза выбирают несколько выше, чем для анодной:

frp.o« (1.05-1,1)/,,,. (3.47)

Однако из теории УРУ известно 13.31; 3.34], что для правильной работы необходимо обеспечить одинаковую фазовую скорость распространения волн в анодной и сеточной линиях, поэтому следует выполнять условие

LJC,= Lfi,. (3.48)

Соотношение (3.47) является некоторым нарушением этого условия, так как frp - m/n У LC и неравенство фазовых скоростей в линиях ведет в конечном счете к снижению усиления и КПД УРУ. Можно вместо (3.47) выбрать frp.c = 2/гр.а, однако при этом необходимо в сеточной линии взять вдвое больше звеньев, чем в анодной. Устойчивость против самовозбуждения будет еще выше [3.31].

3. По справочникам и табл. П.З выбирается тип лампы, имеющей при одинаковой мощности большее значение S/Свых и обеспечивающей большую величину /атп при всО. Уточняются значения

. So, Skp, Свт, Свых, ia.MaKc» Р~ ном> Ра.дои, Рсдоп, а.ном» £в,ном для

выбранного типа лампы. Желательно, чтобы лампа имела разнесенные конструктинно выводы анода я управляющей сетки.

4. Необходимое количество ламп в плече может быть определено ориентировочно из соотношений

N>2

~1вм

так как Р , = Р--„„-

(3.49)

Р~яом - мощность, отдаваемая последней, Л-й, лампой. Более строго требуемое количество ламп может быть определено [3.32; 3.32а] по соотношениям:

а) при ограничении по /а.маке

б) при опраничении по рассеиваемой на а1»оде мощности

Ра.доп

(3.50а)

где G = 2PJg{Q)Pti,Joп; /п«1,41 - параметр звена линии; (в)~ коэффициент формы импульса тока анода. Обычно рациональная-величина N = 4-8. При Л>8 следует взять более мощную лампу,, а при N<.A - менее мощную и повторить расчет с п. 3.

5. Для обеспечения лучших энергетических показателей УРУ анодную линию целесообразно выполнять с максимальным волновым сопротивлением, поэтому емкость лшжи образуется лишь емкостью Свых я монтажом, т. е. Са = Св1п+См + Са; См=5ч-10 пФ;

3-243

Сп = 5ч-15 пФ - подстроенный конденсатор. Волновое сопротивление анодной линии ра рассчитывается по ф-ле (3.41) при С = Са. В сеточной линии допустимо иметь меньшее значение волновых сопротивлений, поэтому можно увеличить начальную емкость входа, например, включая дополнительные (или подстроечные) конденсаторы Сдош Са. Таким образом, Сг. = Сьх+С„+Сдоп; Cдoпл;IO- -40 пФ, и тогда волновое сопротивление рс определяется также по ф-ле (3.41) при C = Cd и

6. Определяется расчетный параметр 6=NS«a-

7. Амплитуда первой гармоники анодного тока каждой лампы

8. Постоянная составляющая и амплитуда импульса анодного тока каждой лампы:

/ao=ai; /ат = /Л(в)<1.„„,. (3.52)

«1 (о)

9. Амплитуда напряжения на выходе плеча

lAN)-V2PZ- (3.53)

10. Максимальная амплитуда колебательного напряжения на анодах ламп с учетом возможного рассогласования (/Сбв<1)

f/a .макс = 0,5UNp, (1 + -rrl (3.54)

И. Напряжение источника анодного питания определяется по формуле

£. = 0,5/„Л-р.(1 + 1= + 1) (3.55)

ИЛИ по характеристикам лампы определяется еа.вст=Ф(*а.макс) или

аост = /ат/5кр И ЗаТСМ ОПредСЛЯСТСЯ

£• g 1 f/ (3.55а)

а а.осг а.макс •

Напряжение питания экранной сеткн принимается равным:

12. По .реальным характеристикам ламлы определяется

е„акс(*амаке. а.осг Е,,) < 0. (3.56)

13. Амплитуда напряжения возбуждения (при D«0)

c = V5Yi(e) (3.57)

и напряжение смещения

Е = е ~и,. (3.58)

о макс с- \ • i