делах. KB передатчики мощностью 1 кВт обычно работают на фидер с волновым сопротивлением lFф=120, 200, 300 Ом при коэффициенте бегущей волны /Сб в0,54-0,7 [3.4; 3.5]. Однако в ряде случаев, например в системах подвижной связи и при недостаточном согласовании антенно-фидерных трактов, в KB диапазоне может оказаться /Сб в?»0,254-0,3. На рис. 3.22б изображена на

/о-1

Лнтенш

Рис. 3.22. Нагрузка передатчика на фидер с волновым сопротивлением Кф при коэффициенте бегущей

волны Кбв5£1

комплексной плоскости область возможных входных сопротивлений фидера, являющегося нагрузкой передатчика в виде заштрихованной окружности с координатами:

мин = Кб в йф, макс = ф/Кб.в

К = ~* (б в + 1/Кбв), X, „акс = ± (1 /Кб.в - Кб.в)

в ряде случаев оказывается целесообразным применить для повышения Кб.в отдельное согласующее устройство (СУ) в антенно-фндерном тракте (рис. 3.22г). Такое решение часто применяется в КБ передатчиках небольшой (1 кВт) мощности для подвижных систем связи, и особенно целесообразно применять СУ в транзисторных передатчиках (см. рис. 3.4).

Современные методы синтеза линейных цепей, в принципе, позволяют спроектировать КС, оптимальную по всем предъявленным к ней требованиям. Однако при большом числе оптимизируемых параметров решение становится чрезвычайно сложным и нецеле-

соооразным для инженерного расчета. Поэтому обычно производится выбор конкретной КС исходя из предъявляемых требований, экономических и конструктивных соображений и с учетом имеющегося опыта построения и эксплуатации KB передатчиков. Затем рассчитываются все элементы и основные показатели выбранной КС. Если оказывается, что некоторые показатели не соответствуют требуемым или же параметры элементов КС трудно реализуемы, то выбирается другая КС и расчет повторяется.

ВЫБОР КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ

В связи с возросшими требованиями к допустимым побочным излучениям (см. §3.8) при выборе КС на выходе передатчика первостепенное значение приобретает фильтрация высших гармоник тока. Поэтому следует стараться строить КС по принципам фильтров нижних частот (ФНЧ), где параллельные элементы - емкости, а последовательные - индуктивности. В выходных ступенях нецелесообразно применять схемы рис. 3.23а с последовательной емкостной связью или рис. 3.236--с емкостным делителем - дифференциальным конденсатором Ci-Сг. Эти схемы обладают невысокой фильтрацией, но довольно просты, поэтому их целесообразно применять в промежуточных ступенях, если последние выполняются как резонансные УВЧ. Наиболее часто в выходных ступенях передатчиков применяется схема П-контура (рис. 3.23б), обеспечивающая наивысшую фильтрацию при использовании только трех реактивных элементов. Кроме того, в этой схеме легко и в очень больших пределах регулируется связь изменением соотношения емкостей С\ и Сг. Поскольку обычно Яэ>\2\, то то Cz>C\ и регулировка связи в П-контуре возможна изменением

Сп. При этом общая емкость контура Ск =•-~- лгС меняется

Ci Са

незначительно. Иногда связь регулируют индуктивностью Lcb, включаемой последовательно с нагрузкой (фидером) на выходе П-контура (рис. 3.23г). Фильтрация этой схемы вдвое выше, чем простого П-контура.Влияние регулировки связи на настройку можно еще уменьшить, применив на выходе П-контура дифференциальный конденсатор Сев (рис. 3.235), являющийся емкостным делителем с плавной регулировкой, или использовав в качестве С% ступенчатый емкостный делитель (рис. 3.23е), при этом плавная регулировка связи в небольших пределах может осуществляться индуктивностью Lcb.

Расчеты и практические результаты показывают, что подавление высших гармоник до существующих норм может быть достигнуто с аспояьэовайием одного коитура в KB передатчиках мощно--стью до ~ 5 кВт, а при использовании схемы рис. 3.23г - до 10-15 кВт. В передатчиках мощностью 20 кВт необходимо применять дополнительные фильтры гармоник или более сложные КС, например, представленную на рис. ?>.2Ъж. Эта схема представляет комбинацию параллельного LC-контура и П-контура СЬцС,

2о-1-1-

Параял контур

Паралл контур

Рис. 3.23. Различные варианты колебательны.х шстем KB передат-

ЧЯКЮ1В

связанных последовательной индуктивной связью Ьъ, и обеспечивает необходимую фильтрацию в передатчиках мощностью до л50 кВт. При мощности KB передатчика более 50 кВт следует применять сложные многоконтурные КС, например, подобные схеме варианта 9 [3.2, с. 107], расчет которой приведен в [3.50], либо использовать более простую КС в сочетании с дополнительным фильтром гармоник, как это сделано в схеме выходного каскада передатчика 100 кВт (см. рис. 3.3). Сравнительная оценка фильтрующих свойств различных КС может быть сделана по [3.2, с. 107], где рассмотрены 11 вариантов КС.

После выбора КС необходимо решить вопрос, какими элементами осуществлять настройку и регулировку связи, при этом следует учитывать возможности реализации переменных реактивных элементов в KB диапазоне. Переменные индуктивности с плавной регулировкой могут выполняться в виде: