а) вариометров с подвижными катушками, обеспечивающих изменение индуктивности /Cz, = L„aKc/LMHH~ 5-Ь10 раз. Они применяются ограниченно в KB передатчиках с Я~вы1<1 кВт;

б) катушек с плавным изменением числа работающих витков (иногда называемых вариометрами со скользящим контактом), этот вариант .может обеспечить Кь50-80, однако конструкция получается довольно сложной, возрастают габариты, масса и стоимость. Рационально использовать катушки с Кь20~25. Этот тип BapHiO.MeiipoB может быть сконструирован на любую практически необходимую реактивную мощность. Конструкции рассмотрены в {3.10; 3.49; 3.53; 3.54];

в) ферровариометров с электрическим управлением (3.2, с. 500-504]. Они обеспечивают Кь до 10-20, очень удобны для использования в системах автонастройки КС передатчиков и согласующих устройств. Однако из-за ограничений по реактивной мощности, вызываемых специфическими особенностями ферритовых сердечников, ферровариометры находят применение пока что в передатчиках мощностью до 1-2 кВт. Конструкции ферровариомет-ров рассмотрены в [3.55].

Переменные емкости в КС KB передатчиков применяются в виде:

а) переменных конденсаторов с воздушным диэлектриком. В эсновном это плоские дифференциальные конденсаторы для регулировки связи на выходе передатчика (см. рис. 3.23d) или в цепях межкаскадной связи (см. рис. 3.236). В качестве контурных, воздушные конденсаторы используются при мощностях до 100- 200 Вт, обеспечивая /Сс = Смаке,/„„„5 10. Кроме того, конденсаторы с воздушным диэлектриком применяются в цепях нейтрализации, где обычно Civ макс520 пФ;

б) переменных вакуумных конденсаторов, обеспечивающих при малых габаритах реактивную мощность порядка сотен и даже ты-:яч киловольтампер и перекрытие по емкости /(сЮ-ьЮО в зави-щмости от типа [3.51]. Эти конденсаторы находят в последние го-хы широкое применение в контурах мощных (1 кВт) передат-

4ИК0В.

Настройка КС и регулировка связи (затрузка) в KB иередат-1иках могут осуществляться различными элементами.

1. При использовании вариометров переключение поддиапазо-юв производится обычно коммутацией групп конденсаторов постоянной емкости, напри.мер, образующих Ci и Сз (см. рис. 3.23г), точ-1ая настройка в поддиапазонах производится вариометром Lb, а )егулировка связи-вариометром Lcb.

2. При использовании переменных вакуумных конденсаторов 1ереключение поддиапазонов производится коммутацией отводов )т катушек индуктивности, а настройка и регулировка связи - геременными емкостями (например, Сн и Сев. см. рис. 3.23з).

3. Применив для настройки вариометр и переменный конден агор, можно одновременно менять индуктивность и емкость конура так, чтобы обеспечивалось ря:;const в диапазоне перестройки,

например, в схеме рис. 3.23б (Cj и Lk могут быть механически сопряжены, а связь регулироваться конденсатором Сг). При этом-можно обойтись без разбивки на поддиапазоны, что удобно с точки зрения эксплуатации и автоматизации передатчика. Однако-здесь требуется лишний переменный элемент, возникают трудности при механическом сопряжении Lk и Сь а также возможны настройки на гармоники основной частоты.

РАЗБИВКА НА ПОДДИАПАЗОНЫ, РАСЧЕТ L И С-КОНТУРОВ В ПОДДИАПАЗОНАХ

При перестройке колебательной системы по диапазону частот изменением индуктивности Lk или емкости Ск контура изменяется p = a)LK= 1/шСк, что приводит к изменению КПД контура TjKc и ухудшению фильтрации (см. § 3.8). Поэтому обычно рабочий диапазон частот KB передатчика разделяется на несколько (обычно три-пять) частичных поддиапазонов и при переходе с одного поддиапазона на другой производится скачкообразное изменение элементов Lk или Ск, образующих контур. При этом коэффициент иерекрытия по частоте в поддиапазонах

Тпд =/, „« 1.3--2,5. (3.103)

В передатчиках большой мощности очень важно обеспечить наиболее высокий т]к.с. поэтому может оказаться целесообразным увеличить число поддиапазонов до пяти-шести (по крайней мере, в КС выходной ступени), уменьшив унд- Целесообразно также понижать упд при переходе к более низкочастотным поддиапазонам, так как при этом лучше используется переменный реактивный элемент настройки и легче его реализовать, поскольку перекрытие его LMaKc/f-mhh или Смакс/С„ин будст мсньшс. Разделенис на поддиапазоны с Упд ~ const является менее удачным вариантом.

В наиболее вь1Сокочастотном поддиапазоне обычно емкость контура образуется из начальной емкости схемы Снаъ которая может быть различной в зависимости от схемы КС, включения лампы (ОС или О К), наличия цепей нейтрализации, применяемых деталей и компактности монтажа и т. п. Например, для схемы оис. 3.23б

Ск мви = С„ач = (Свых.л + Ci„,,„ + C„-fCi. )-j=r , (3.104)

где Свыхл - выходная емкость лампы (в схеме с ОК на тетроде Свых.л = Сав+Са.к, в схеме с ОС Свых~Саэ для триода Са.э зэмс-няется на Са.с); Cimhh - наименьшая емкость переменного конденсатора; С„= 104-15 пФ - емкость монтажа, которая возрастает при увеличении компактности конструкции; Cl~ 10-15 пФ - собственная емкость катушки Lk, включая емкость ее относительно земли; - номинальное сопротивление фидера при /Сб.в=1. Емкость конденсатора связи определена выше приближенно, точ-

ные значения индуктивности и емкостей П-контура в каждом поддиапазоне определяются с учетом фильтрации (см. § 3.8).

Расчет элементов контура в поддиапазонах можно выполнить следующим образом:

на верхней частоте рабочего диапазона

Р>.ин= - f"-;;, . (3.105)

(пФ)

минимальная индуктивность контура 1 25 350

Lk мнн ==

в(МГЦ) к мин (пФ)

(3.106)

Следует отметить, что минимальная индуктивность вариометра с переменным числом витков Lmhh~i0,2-:-0,3 мкГн, однако при выполнении контура добавляются индуктивности проводников, соединяющих катушку контура с лампой, поэтому для контура в целом можно принять Lk мин ~ 0,30,5 мкГн. Максимальная индуктивность в первом поддиапазоне

25 350

L(!) = к. макс

2L =

(3.107)

Причем Yni~ 1>82,5 (меньшие значения для большей мощности). При переходе ко второму поддиапазону емкость контура увеличивается на Cjl (например, как в схеме рис. 3.23г). При этом вели-

чина Сдоп определяется из соотношений:

pL„h«(1>31.6)p(0„; С(2) =

„(2)

С(2) =С<2) -С„

(3.108)

Затем производится выбор стандартной величины Сдоп по [3.51; 3.52] и уточняются емкость и индуктивность второго поддиапазона:

нач "Ь доп

L(2) = к мии

25 350

2с(2)

1(2) к макс

1(2) к мин

V(2) 1пд

25 350

(3.109)

Аналогичным образом рассчитываются и другие поддиапазоны. Следует стремиться, чтобы рмакс в поддиапазонах не превышало некоторой величины, определяемой требуемой фильтрацией (см. об этом § 3.8). На рис. 3.24 показаны изменения р в четырех поддиапазонах. Практически следует-обеспечить примерно 5%-ное перекрытие границ поддиапазонов, т. е. z 1,05/*н - каждом поддиапазоне следует рассчитать ток в контуре /к, КПД контура т]к с, реактивную мощность в контуре Рг (или добротность в 90