в соответствии с этим можно рекомендовать следующий порядок расчета режима модуляторных ламп при заданной максимальной мощности, отбираемой от ламп:

Здесь т]тр-КПД модуляционного трансформатора, лежащий в пределах 0,94-0,98.

Сначала ведем расчет на максимально возможную мощность выбранных ламп.

1. Задавшись коэффициентом использования тока эмиссии лампы (обычно порядка р = 0,85), получаем максимально возможный импульс анодного тока

Если 1е неизвестен или лампа имеет активированный катод, то

где Pi пом И faoHOM - номинальная мощность и анодное напряжение лампы.

2. Критический коэффициент использования лампы по напряжению

t 1 а.м.м ;

ёкр к f

5к - крутизна линии спада анодного тока.

3. Соответствующее ему колебательное напряжение на аноде

4. Максимально возможный ток первой гармоники IaiM.M = 0,5/a.M.M, так как 6 = 90°.

5. Максимально возможная мощность лампы

р а.кр al м.м

1м~ 2

6. Возбуждение, соответствующее этой мощности,

7. Смещение

8. Степень использования лампы по мощности в режиме, соответствующем заданной мощности,

Кп = PJP 1м-

9. Колебательное напряжение на аноде, соответствующее Рь

£аот может отличаться от £аоном. Часто выбирают £аот = 0,9£аеном.

10. То же, на сетке

f/c.M = f/c.M.M VK.

11. Максимальный импульс анодного тока

а.м = а.ы.м УКл.

12. Ток первой гармоники

13. Постоянная составляющая анодного тока при т=1 4о = 0,32/ам.

14. Подводимая мощность прн /п=Ь

15. Рассеяние на аноде

16. Запас амплитудной характеристики

Z = (t/a.Kp - t/a.M )/t/a.M = (/alM.M " .ыУгЫ = (l " 1)/ VC" (5.10)

Как показывает опыт мощного радиостроения, этот коэффициент у модуляторов высококачественных радиовещательных передатчиков находится в пределах 20-60%- Соответственно использование модуляторных ламп по мощности на основании (5.10)

K.= ll{l+zy. (5.10а)

Оно составляет всего 40-70%. Таким образом, при расчете модуляторов Z следует принимать, по крайней мере, в пределах

0,2<z<:0,3,

т. е. иметь запас амплитудной характеристики не менее 20%, или примерно полуторный запас по мощности радиоламп.

Для расчета подмодулятора необходимо определить мощность, потребляемую сеточной цепью ламп одного плеча модулятора при максимальном коэффициенте модуляции 1тмакс= 1-

П1=с.м/с1м/2,- (5.11а)

со= ici/cM, (5-116)

Рс = Ра-Рсо. (5-llB)

Здесь Pol - мощность, отдаваемая подмодулятором; Рсо -мощность, выделяемая в источнике смещения; Рс -мощность, рассеиваемая на сетках модуляторных лаадп. Естественно, она не должна превышать допустимой мощности рассеяния:

-clM - «1 (9с) с.м 0,4/с.м;

/со « - ав(9с)/с.м« 0,25/с.м [см. 5.6, с, 10].

/см -максимальный импульс сеточного тока, определяемый по характеристикам при есмакс=/о-£с и еамин=£а-t/a-

При отсутствии характеристик сеточного тока можно принять

/см«(0,050,1)/а„.

Далее необходимо выбрать основные параметры модуляционного трансформатора.

1. Коэффициент трансформации

Ml ta м У %р

Здесь W2 и Wi - полное число витков вторичной и первичной обмоток; £аот - напряжение питания генератора в режиме несущей; t/ам--колебательное напряжение на анодах модуляторных ламп, соответствующее мощности Рг, Т1тр -КПД модуляционного трансформатора.

Если в цепь анодов модуляторных и генераторных ламп включены ограничивающие сопротивления Rot\ и Рогг (см. рис. 5.4а), то

2({ам--а0тМ >тр

где /аот - постоянная составляющая анодного тока плеча модулируемого каскада генератора в режиме несущей.

2. Индуктивность первичной обмотки Li и индуктивность дросселя Lflp выбираются исходя из допустимых частотных искажений Мн на наинизшей частоте модуляции йн-

Должно выполняться требование

>-, (5.14)

где =--- =-- ,

R\ - приведенное сопротивление ламп модулятора; для двухтактной схемы при угле отсечки 90° i?, = 4P,; Rj. - сопротивление генератора постоянному току, приведенное к первичной, обмотке модуляционного трансформатора.

К=~.- (5.15)

В связи с тем, что сконструировать дроссели с большой индуктивностью значительно проще, чем трансформатор с большой индуктивностью первичной обмотки, целесообразно принять Ь\ = = Кд.1и где /<д = 3-=-5. Тогда получаем

г 1 + д К К

L >-л-- /5 1