Напряжение Яс2о, отдаваемое выпрямителем Вг, выбирают равным (1,1-1,2)£с2. Сопротивление потенциометров равно:

(1,11.2)£с2

(3 7) /(520 макс

Мощность выпрямителя В2, приходящаяся на одну лампу выходного каскада, равна (3,3-8,4)£с2/с20макс.

Введение ООС в каскадах ЛУ способствует улучшению линейности ДМХ. В современных передатчиках по ряду обстоятельств •используется ООС по напряжению высокой частоты. При глубине обратной связи у (дБ) уровень нелинейных искажений (Kfz) снижается приблизительно на-у (дБ). Наибольшая глубина ООС

по ВЧ, при которой реализуемые передатчики еще работают устойчиво, составляет 8-20 дБ. Обычно петля ООС ох/ватывает два-три последних каскада передатчика, где наиболее возможны искажения. При двухтактной схеме выходной ступени петля ООС охватывает две-три также двухтактных ступени. Напряжение ВЧ для ООС снимается либо непосредственно с анодов ламп выходного каскада (см. рис. 6.66), либо с емкостных делителей, включенных между анодами ламп этого касйада и землей (рис. 6.6а). Это напряжение t/вых, равное УавкВ случае отсутствия делителя и авк при наличии делителя, где g = Сз/(Сз-ЬС4), с помощыЬ емкостного делителя С], С2 снижается и подается в сеточную цепь одного из предварительных каскадов. Следует при этом учитывать, чтобы шины, соединяющие конденсаторы Ci и Сг, были заметно короче, чем -Ямин- Напряжение обратной связи на конден-

саторах С; равно: /оос = /вых---. Если напряжение возбуж-

~ь Са

дения каскада без ООС было равно f/вх, а при введении ООС

желательно выбрать ее глубину у (дБ), то напряжение ООС должно быть

Uooc-={lO°~l)u:,. (6.17) а новое напряжение возбуждения

(/зх= loV;,. (6.18)

По этим параметрам рассчитываются элементы цепи ООС - емкости Сь С2, Сз, С4. Дроссели Lcm служат для подачи смещения на лампы Л1 и Л2. Они должны обладать малой собственной емкостью CoCi/100 и индуктивностью -.

Ммин1

Отметим в заключение, что схема суммирования напряжений оос и Ubx, приведенная на рис. 6.66, несовершенна из-за связи Входных цепей ламп Л1 и Л2 (Lci, промежуток с-к, Ci) и цепей ООС за счет общего элемента Си При работе ламп Ли Л с се-

точными токами схему суммирования нашряжения Ux и Uqog выполняют либо в виде емкостного моста ({6.6], рис. 7.34), либо с помощью разделительных ламп ({6.10], рис 8.30).

Что касается выходных каскадов транзисторных передатчиков, то вопросы их проектирования обсуждаются в гл. 7 настоящего аособия.

6.6. Расчет промышленного КПД передатчика с ОМ

Промышленным КПД передатчика называется отношение отдаваемой полезной мощности в фидер антенны к общей мощности, потребляемой от источника питания (сеть, аккумуляторы и др.). Если КПД найден при работе передатчика в режиме максимальной мощности, то его называют КПД максимального режима Цпром.макс; если же КПД определяется как отношение средних мощностей, то его называют средним КПД. Е1ак,онец, если КПД определяется для какой-то одной режимной точки при работе передатчика, то такое значение КПД можно назвать мгновенным (текущим). При изменении амплитуды усиливаемого сигнала от нуля до максимального значения мгновенный КПД принимает все значения от нуля до Т1щю1«.маяв- График зависимости г\проя=!(ишх) дает визуальное представление о качестве передатчика как преобразователе электрической энергии» т. е. о его энергетической эффективности.

Можно видеть, что при передаче сигналов с изменяющейся амплитудой КПД будет соответственно меняться, причем эти изменения будут определяться как характером изменения амплитуд усиливаемого сигнала, так и характером зависимости тпром/Свх)• Именно поэтому не достигает цели оценка промышленного КПД передатчика лишь для одного какого-то режима; например, КПД максимального режима че учитывает характера статистики усиливаемого сигнала, а КПД при [/вх = [/вх.ср ие учитывает всей зависимости 11пром=/([вх).

Для того чтобы получить численную величину, характеризующую энергетическую эффективность реальното передатчика, усиливающего реальные сигналы, необходимо ввести два следующие условия:

1. Энергетическую эффективность передатчика будем оценивать по среднему значению примышленного КПД -Ппромср, вычисленному как отношение средних значений отдаваемой и потребляемой мощностей: Т1пром.ср = /1Аср потр.ср.

2. Средние значения PiAcp н Рпотр.ср определяются при усилении ранее введенного эквивалентного группового сигнала (ЭГС), расотределение относительных амплитуд которого X=UbJUsxm&kc подчиняется закону Рэлея (4.1), а загрузка каскадов передатчика выбрана оптимальной, при которой 0х=0354; ох = 0,125;

с учетом этих условий расчет среднего промышленного КПД передатчика ведется в следующем порядке:

1. Для выходного каскада определяется средняя полезная мош-ность при работе с ЭГС: PiAcp огс) =0,25Р1Амако-

Если в ТЗ заданы средняя мошность PiAcp и вариант рабочего сигнала, то сначала определяется Р1Амаксрасч по (5.6), а затем и

PlAcp (ЭГС).

2. Для всех каскадов передатчика определяются средние значения потребляемых мощностей анодными (коллекторными) цепями Pocpi и цепями экранирующих сеток Рсгосрз-

3. Определяются мощности, потребляемые цепями накала и

системой охлаждения Рнак и Рохл-

4. Определяется средний промышленный КПД

/и м и \-1

пром.ср = -lAcp (ЭГС) -Оср J + Рс20ер 1 + \ Рнан + охл • (6.23)

/=1 1=1 /

Приведенная формула для Т1пром.ср не учитывает потерь в выпрямителях, трансформаторах накала в цепях сигнализации и др. Для ориентировочного учета этих потерь знаменатель выражения (6.23) для TinpoMcp нужно увеличить процентов на 10.

Отметим также, что для -современных достаточно мощных передатчиков в формуле для TinpoM.cp достаточно учесть потребляемые мощности только последних двух-трех каскадов.

Наконец, чтобы решить, выполняется ли для спроектированного передатчика требование ГОСТа в отношении КПД, необходимо еайти промышленный КПД передатчика в максимальной точке / м и и \

Ппрвм.макс -1Амакс 3 Ромакс/+ ] 020 макс/ + Рнак/+ -охл (6.24) \/=1 /=1 /=1 /

ш сравнить полученное значение т]проммакс со значением, требуемым ГОСТом.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

•6 1. Передатчики для магистральной радиосвязи. ГОСТ 13420-68. М., 1968. 17 с. 6 2. Радиоетанции (приемопередатчики) низовой KB радиотелефонной связи с

одиополосиой модуляцией класса A3. ГОСТ 13260-67. М., 1968. 44 с. € 3. Радиоприемные устройства магистральной KJB связи. ГОСТ 14663-69. М.,

1969. 14 с.

6.4. Рахиос1аиции низовой народнохозяйственной радиосвязи. Механические и климатические требования. Методы испытаний. ГОСТ 16019-70. М., 1970. 25 с.

6 5. Энтия М. Ю. Технические требования к современным связным и радиовещательным передатчикам. Учеб. пособие. М., ВЗЭИС, 1970. 27 с.

<S.6. Радиопередающие устройства. Под ред. Б. П. Терентьева. М., «Связь», 1972. 456 с.