ций не должно превышать 0,1 Гц (т. е. на частоте 1,5 МГц Л / 0,05: 1,5-10?кЗ-10"*), а в режиме фазового синхронизма расхождение фаз не должно превышать 30-40° за один час работы. Поэтому для работы в режиме частного синхронизма в передатчиках применяются высокостабильные кварцевые генераторы {Af/\f 5 10"~ за сутки) с трансформаторами частоты (синтезаторы частот), позволяющими получить на выходе любую рабочую частоту радиовещательного канала, а для работы в режиме фазового синхронизма задающие кварцевые генераторы этих передатчиков подстраиваются по фазе на точную частоту, передаваемую на километровых волнах специальным передатчиком.

Теория чисел позволяет доказать, что по какой бы числовой системе ни был построен трансформатор частоты, на его выходе неизбежно, кроме желательной рабочей частоты /р, появятся также многочисленные комбинационные частоты fn, причем через равные интервалы, точно равные ) «шагу» трансформатора, т. е. частотному интервалу между соседними возможными рабочими частотами на выходе трансформатора. Если шаг трансформатора равен 1 кГц, то комбинационные частоты отстоят от частоты возбудителя fp на интервалы, кратные 1 кГц.

Подавить комбинационные частоты, применив амплитудное ограничение, нельзя, так как при этом паразитная амплитудно-фазовая модуляция несущей частоты передатчика превратится в фазовую модуляцию при очень незначительном {в У 2 раз) ослаблении интенсивности комбинационных частот. Между тем в синхронной сети никакая паразитная фазовая модуляция передатчика с амплитудной модуляцией посторонними 2) частотами недопустима, так как на приеме эта фазовая модуляция может превратиться, в амплитудную модуляцию. Произойти это может, во-первых, в результате неточной настройки приемника или несимметрии частотно-фазовых характеристик фильтра его промежуточной частоты; во-вторых, это составляет специфическую особенность сетей синхронного вещания: в зоне интер,ференции передатчиков синхронной сети фазовая модуляция одного из слагаемых колебаний переходит в амплитудную модуляцию результирующего сигнала в антенне приемника [2.10].

Отсюда следует, что в амплитудномодулированных передатчиках вообще, а в передатчиках синхронных сетей в особенности требования к уровню паразитной фазовой модуляции посторонними частотами, в том числе комбинационными частотами синхронного возбудителя, а также частотами пульсаций питающих напряжений (50 Гц и ее гармоники) должны быть жесткими.

В частности, если интервал между комбинационными частотами равен 1000 Гц, то после их детектирования в приемнике по-

) При правильно выбранной числовой системе; в общем случае комбинационные частоты могут располагаться на интервалах, в целое число раз меньших, чем шаг традсфор.чатора.

2> Посторонними, т. е. некоррелированными с частотами спектра полезней модуляции.

лучатся звуковая частота 1000 Гц и ее гармоники, к которым слух •очень чувствителен. Поэтому обычные нормы на паразитную модуляцию (-50-1--60 дБ), применяемые, главным образом, к паразитной модуляции низкими частотами пульсаций питающих напряжений, В данном случае не применимы. Для подавления паразитных комбинационных частот до уровня ниже -70 дБ на выходе возбудителя ставится синхронный фильтр, представляющий собой систему фазовой автоподстройки частоты [2.8]. С выхода синхронного фильтра колебания частоты подаются в тракт усиления передатчика.

Рассмотрим структурную схему радиопередатчика для межконтинентальной и глобальной связи (рис. 2.3).

Генератор 1800 Гц

Вход (линия)

Рис. 2.3. Структурная схема передатчика межконтинентальной н глобальной связи

На станциях километровых волн для глобальной радиосвязи применяют частотную манипуляцию, позволяющую получить некоторый выигрыш В мощности передатчика по сравнению с мощностью при амплитудной манипуляции. При этом для передачи сигналов телеграфного буквопечатающего аппарата со скоростью 5=100Бод (две буквопечатающие телеграфные связи, частота манипуляции «по первой гармонике» м = 50 Гц при обычной в этих случаях девиации частоты /д = 5075Гц) требуемая полоса пропускания частот антенны должна составлять

2А/= 2 I/„-Ьд I -= 200-250 Гц. (2.1)

Даже при скорости В = 50Бод требуемая полоса может превышать 100 Гц. Между тем полоса пропускаемых частот даже очень дорогой антенны на мириаметровых волнах может составлять всего 40 Гц [2.13].

Для того чтобы такой спектр пропустить через узкополосную антенну, применяют способ частотной телеграфной манипуляции параметров антенны. При этом резонансная частота антенны изменяется В соответствии с изменением частоты излучаемого сигнала и динамическая частотная характеристика антенны оказывается согласованной со спектром излучаемого сигнала.

Со входа телеграфные сигналы поступают параллельно на возбудитель передатчика с частотной манипуляцией ЧМ и на амили-

тудный манипулятор AM во вспомогательном тракте управления частотой антенны (см. рис. 2.3). Частотноманипулированные сигналы с возбудителя поступают на блоки мощного высокочастотного усилителя B4i и ВЧ2 и мост сложения мощностей М и через индуктивность связи ,LcB в антенный контур.

Амплитудный манипулятор осуществляет манипуляцию колебаний тональной частоты 1800 Гц, подаваемых далее на усилитель и выпрямитель. Усиленные по мощности и выпрямленные телеграфные сигналы управляют индуктивностью насыщаемого фер-ритового дросселя НД, подключенного к удлинительной катушке антенны iy.

При прохождении через насыщаемый дроссель управляющего тока резонансная частота антенного контура передатчика увеличивается на величину разноса частот Ai/=ffi,-/0) при частотной манипуляции. При проектировании следует выбирать мощность усилителя тональной частоты

P„<f;2,2-10~* Авч-

(2.2)

Например, при мощности передатчика Рвч 1000 кВт и разносе частот Af= 100 Гц Рнч = 2,2-10-*- Ю-10=22 кВт.

Структурная схема передатчика точной частоты представлена на рис. 2.4. Здесь обозначения такие же, как на рис. 2.2. Атомный

ВЧ транш перектчипа

> >

>

/7г7777г7777/,

Рис. 2.4. Структурная сто ты

схема передатчика точной ча-

эталон частоты АЭ выдает высокостабильные колебания {Af/f~ = I • 10-10-1-1.10-11) [2.3]. При такой высокой стабильности частоты (фазы) колебаний всякие сдвиги фазы в резонансных контурах тракта передатчика совершенно недопустимы.

Для того чтобы уменьшить эти фазовые сдвиги, во-первых, каскады работают в недонапряженных режимах с малыми сеточными токами, благодаря чему уменьшается изменение нагрузки на колебательные контуры при изменении напряжений питания; во-вторых, колебательные контуры зашунтированы «декрементными» сопротивлениями для еще большего ослабления влияния изменяющихся входных сопротивлений радиоламп и уменьшения крутизны фазовых характеристик колебательных контуров: для уменьшения влияния их случайных расстроек на фазу выходных колебаний передатчика; в-третьих, вход-выход передатчика охвачен цепью фазовой автонастройки. Ясно, что работа ламп промежуточных 30