ного сопротивления однородной линии (р/2т = 0). Для резонансной настройки входное сопротивление линии должно быть равно по абсолютной величине и обратно по знаку реактивному сопротивлению присоединяемого прибора Из рис 9 24 следует, что необходимое для резонансной настройки входное сопротивление может быть получено как при более коротком, чем для однородной линии (р/2т>0), так и при более длинном {р/2т<0) отрезках экспоненциальной линии. Необходимость укорочения резонатора возникает при работе в метровом диапазоне волн, а удлинения - в сантиметровом.

Распределение амплитуд напряжения и тока вдоль экспоненциальной линии подчиняется следующим законам

а-у)

smmy

sinm /

Ц-у)

cos {ту + Y) sinm/

= -ie

Реактивную мощность электрического поля короткозамкнутой на одном конце экспоненциальной линии можно определить по формуле

2WnV \-(Pl2mf s\v?ml

( ±.sin2m/).

(9.33)

D 1 ? 3 Xg,

Рис 9 25 Зависимость относительной величины реактивной мощности алектричеокого поля линии от относительной величины входного сопротивления при w=0 и индуктивном характере входного сопротивления

Для сравнительной оценки реактивных мощностей в экспоненциальных линиях, имеющих одинаковое входное реактивное сопротивление, но отличающихся коэффициентом р. характеризующим степень возрастания или убывания волнового сопротивления удобнее ур-ние (9 33) пронормировать и изобразить графически..

Рис 9 26 Зааисимость относительной величины реактивной мощности электрического поля линии от отно-мтельной величины входного сопротивления прн п=\ и жндуктивном характере входного сопротивления

Учитывая, что при = /

С05{/Я/-ьч)

ур-ние (9.33) можно записать следующим образом:

ml I

-- -sm2«/

cos {ml + V) sin ml cos W

P = Ul I2X, cos ¥ = - {pl2m)\

(9.34>

(9.35 >

Из выражения (9.34) следует, что электрическая длина корот-.«шамквуто» экспоненциальной линии и ее входное сопротивле-ане связаны между собой соотношением

= ---f-tgWnst, (9.36)

згде я = 0. I, 2, . .

Рзсеиатривая совместно выражения (9.35) и (9.36), можно .«?стр«ж1Ь зависимость Рг/Р-1(Хвх/н) при значениях р/2т, взятых в качестве параметра. При значении р/2т = 0, т. е. р = 0, все щриведенвые выше соотношения описывают короткозамкнутый от-реэт. однородной линии.

На рис. 9.25 и 9.26 построены зависимости относительной ве-з-ачйям реактивной мощности линии от отнюсительной величины ее вх€дакй"о сопротивления при п = 0, п=1 и индуктивном характере ШЕОдного сопротивления.

Пол1дуясь приведенными графиками, можно достаточно легко ;хдела1ь сравнительную оценку экспоненциальных резонаторов с fOTM зрешш геометрических размеров и реактивной мощности, з*гвсйИ1Ь ареимущества таких резонаторов по сравнению с однородными резонаторами. Порядок расчета экспоненциальных резо-шторт аналогичен расчету однородных резонаторов.

РЕЗОНАТОРЫ РАДИАЛЬНОГО ТИПА

Резонаторы радиального типа применяются в диапазоне дециметровых и сантиметровых волн. Пример конструкции резо-датор» радиального типа представлен на рис. 9.27. На рис. 9.28а дая уирощеяный эскиз этого резонатора. Конструкция анодной щеяв ла»пы ГС-4В (см. приложение 3) заменена упрощенным жшэш cJs. рис. 9.46). Обычно в радиальных резонаторах ис-аодьэуюгса колебания основного радиального типа или первого зсядка. Для этих колебаний электри-ческое поле имеет только жтш&тощую, параллельную оси 2; силовые линии магнитного жая - окружности, центры которых лежат на оси Z. Рассматри-з-ая виеданюю часть резонатора как радиальную линию, замкну-•гу» яа конце, можно записать условие резонансной настройки Р.7; ШЩ

- - = ctg (mr„, т/-к).

рде Ь - йроводимость части резонансной системы, подключаемой ко входу радиальной линии; WE = 60h/rH - волновое сопротивле-«ие радиальной линии на входе; с1д(/гглн, тг) - малый радиальный котангенс.

Графккн функции ctg (mr,,, тгк) приведены на рис. 9.29 и 9.30. Зная радиус Гв, соответствующий началу радиальной линии, и задавая высоту А, а следовательно, и волновое сопротивление линии