После определения Хсв необходимо проверить реализуемость требуемого значения. На рис. 9.22 и 9.35 представлены примеры конструктивного выполнения конденсаторов связи усилителей диапазона дециметровых и метровых волн. С некоторым приближением (без учета краевого эффекта) емкость конденсатора связи можно рассчитать по формуле плоского конденсатора.

Площадь пластины конденсатора связи обычно предопределена размерами конструкции колебательной системы в целом. Минимальное расстояние между пластинами следует выбирать, исходя из допустимой напряженности поля, т. е. /г = ([)макс/£доп, где £до11= = (5-f-lO) кВ/см - допустимая напряженность поля, Umukc - максимальное напряжение на пластинах конденсатора.

Если постоянное напряжение между цилиндрами резонатора «тсутствует, LfMaKc = ycB, при наличии постоянного напряжения

ил, 1

Рис. 9 35. Конструкция элементов емкостной связи для двухпроводной колебательной системы:

1 - проводник фидерной линии; 2 - подвижная пластина конденсатора связи; 3 - непод вижные пластины конденсатора связи; 4 - один нз проводников симметричной линии

Рис. 9.36. Элемент емкостной связи:

а) эскиз; б) эквивалентная схе.ма

Для резонатора маломощных усилителей минимальное значение расстояния между пластинами обычно выбирается по соображениям конструктивной реализуемости.

В усилителях дециметровых волн подвижная пластина конденсатора связи располагается на штыре, индуктивность которого может заметно влиять на величину сопротивления связи. Эскиз и эквивалентная схема такого элемента связи представлены на рис. 9.36. В этом случае Хсв ==«Ьш-1/(0 С,в.

Если /ш"С100ш, индуктивность штыря можно определить по формуле

(нГ) = 21 (см) [2,3 Ig - - 1 -f

"Ш

Пример расчета емкостной связи дан в гл. 13.

ИНДУКТИВНАЯ связь

Для расчета индуктивной связи колебательную систему целесообразно представить в виде последовательного эквивалентного контура, параметры которого определяются через SPr, jP~ > Рп и значение тока / колебательной системы в сечении, где расположен элемент связи. Цель расчета - определить требуемое сопротивление связи и геометрические размеры витка связи.

Эквивалентная схема выходной колебательной системы и цепи связи представлены на рис. 9.37а. Преобразованная эквивалентная схема изображена на рис. 9.376. Параметры приведенных схем могут быть определены из соотношений (9.12) - (9.17).

Вносимое в контур сопротивление

у2 у2 у2 у2

ZCB св СВ • V св /п лп\

тле2н = гн + 1Хн=гп + 1(Хв+Хи), Хсв = (оМ, 2„ = Гн-МХн, Хв=,со1в - сопротивление витка связи. Сопротивления г, т и, следовательно Цк можно считать известными:

Т1 - 1 вн

г 4- •вн

Из выражения, определяющего КПД колебательной системы, можно найти вносимое сопротивление и далее, используя выражение (9.40), определить сопротивление связи:

•вн = --,

1" %

XcB = z;]/-=z;(/--. (9.41)

Сопротивление связи должно быть тем меньше, чем меньше Ха и г. Величина сопротивления Х зависит от индуктивности витка связи и реактивной составляющей сопротивления нагрузки. Если нагрузкой является входное сопротивление фидера, пределы изменения Х и Гн, как было отмечено выше, зависят от КБВ и определяются соотношениями (9.38) и (9.39). Сопротивление г, как следует из выражения (9.14), имеет наименьшее значение при / = /п, т. е. в том случае, когда виток связи расположен вблизи пучности тока.

Эквивалентная схема входной колебательной системы и цепи связи представлена на рис. 9.37в. Сопротивление г, пересчитанное в цепь витка связи, совместно с реактивным сопротивлением витка является нагрузкой . возбуждающего фидера (рис. 9.37г):

= Гн + i СО L3 = - + i СО L3.

Полагая Jcb/= ф, определим сопротивление связи:

св = У?Щ. (9.42)

Далее, пользуясь круговой диаграммой полных сопротивлений, определим для заданного КБВ допустимое сопротивление витка связи (Xb = wiLb) или по известному сопротивлению Хв определим ,КБВ на фидере.

Рис 9 37 Схемы индуктивной связи: а) эквивалентная схема выходной -колебательной австемы и цеои связи; 6} преобразованная эквивалентная схема, в) эквивалентная схема входной колебательной системы и цепи связи, г) преобразованная эквивалентная схема

После определения сопротивления связи оценим ее реализу-емость. Реализуемое сопротивление связи зависит от взаимоиндуктивности витка связи и колебательной системы:

где М = Фо/1 - взаимоиндуктивность; Фо-амплитуда магнитного потока, проходящего через плоскость витка; / - амплитуда тока колебательной системы.

Для коаксиального резонатора, эскиз которого изображен на рис. 9.32в, магнитный поток, проходящий через виток связи, r, и

Фо = fii Г [ Я(х, r)dxdr, «1 h

где pi = poM., цо = 4=10" Г/м; ц ницаемость.

Учитывая, что

Н{х, л) = , 1(х) !„cosmx, 2я г

после интегрирования получим = i/ In (sin т/г - sin m/i) • 1

относительная магнитная цро-