жения и звука на выходе всего по одному клистрону, то применяется и такой способ их резервирования, когда при отказе одног© из клистроиных усилителей колебания от обоих предварительных трактов коммутируются через дополнительный разделительный фильтр на вход исправного клистрона, а основной фильтр обходится (рис. 10.4). Однако во избежание больших перекрестныж

и зВука (радочего и ре щВного)

Рис 10 3. Структурная схема выходной части телевизионной радиостанции на трех клистронах-

/ - уравнительный (распределительный) мост, 2 - балласт ная нагру?ка, 3 - клистронный усилитель канала изображения, 4 - клистронный усилитель канала звукового сопровождения, S - высоковольтный выпрямитель 5 - мост ело жения, 7 - разделительный фильтр

От малвм1

и резер

к антенне

Рчс 10 4. Структурная схема выходной части телввнаноиной радиостанции на двух клистронах.

/ - дополнительный разделительный фильтр 2 - балластная нагрузка, 3 - клистронный усилитель. 4 - высоковольтный выпрямитель, 5 - разделительный фильтр

искажений выходная мощность при этом снижается более чем в два (в три-четыре) раза. Оба клистрона здесь (как и в схеме рис. 10 3) заранее настраиваются одинаково - на пропускание суммарной полосы каналов изображения и звука. Отметим, что в схемах рис. 10.3 и 10.4, по существу, реализуется принцип так называемого «резервирования замещением функций».

СООБРАЖЕНИЯ О МЕТОДАХ ЭХОПОГЛОЩЕНИЯ И ПОДАВЛЕНИЯ ПОБОЧНЫХ ИЗЛУЧЕНИЙ

Из-за наличия в антенно-фидерных трактах телевизионных радиостанций так называемого фидерного эха для сведения к допустимой величине связанных с ним искажений типа дополнительных контуров на принимаемом изображении необходима

уже при разработке структурной схемы телевизионного передатчика предусмотреть придание его выходу свойств эхопоглощаю-щего устройства. Это может быть достигнуто за счет: а) построения указанного выхода по квадратурной схеме сложения мощностей полукомплектов или блоков оконечного каскада, б) создания в выходном каскаде отрицательной обратной связи для поступающего эхо-сигнала; в) включения на выходе невзаимного ферритового устройства (циркулятора, вентиля).

Первый способ, принцип действия, теория и преимущества которого изложены в работах i[10 2; 10.4], получил в настоящее время самое широкое распространение. В структурных схемах рис 10.1, 10 2 и 10.3, в частности, уже подразумевалось, что сложение мощностей в канале изображения обязательно квадратурное Следует лишь указать, что при наличии отражений в нагрузке полукомплекты (или блоки выходного каскада), складываемые квадратурно, должны обладать запасом по мощности, большим, чем если бы они непосредственно работали на ту же несогласованную нагрузку, так как рассогласование на входе моста сложения для одного из полукомплектов дополнительно увеличивается. Например, при активной нагрузке с КБВ = 0,8 этот запас должен быть уже не менее 22%, а в случае КБВ = 0,7 - не менее 35%, при этом в балласте моста сложения теряется соответственно около 1,2 и 3,1% суммарной мощности, отдаваемой полукомплектами. Правда, в условиях передатчика изображения важно иметь хорошее согласование нагрузки с выходом моста, главным образом, на несущей частоте и вблизи се; на краях рабочей полосы квадратурная схема допускает здесь сравнительно низкий КБВ нагрузки (до 0,4 - 0,5), что существенно упрощает требования к антенно-фидерному тракту. Широкополосность эхо-поглощающих свойств самой квадратурной системы сложения определяется в основном частотными свойствами используемого тина моста; при двухпроводном мосте на связанных линиях она весьма велика. В целом рассматриваемая система снижает на практике уровень эхо-сигналов на порядок и более. Недостаток ее - необходимость иметь два мощных ЭВП и в тех случаях, когда сложение мощностей не требуется и заданная колебательная мощность может быть получена от одного ЭВП.

Второй метод [10.5] может быть реализован в оконечном каскаде и на одном ЭВП с помощью структурной схемы рис. 10 5 (для случая использования тетрода). Здесь мост сбалансирован и рассчитан на сложение неравных мощностей (с соотношением их, равным номинальному коэффициенту усиления каскада по мощности при отсутствии отражений в нагрузке). Колебательные системы (выходная и в цепи возбуждения) по своим частотным свойствам обязательно идентичны Вход колебательной системы в цепи возбуждения включен последовательно со входом ЭВП. Если плечи и / моста нагружены согласованными сопротивлениями, то между входной и выходной цепями ЭВП никакой связи нет.

Электрические длины линий между мостом и колебательными си-

схемами выбраны так, чтобы мощности, поступающие в мост из входной и выходной цепей, полностью складывались в полезной нагрузке (т е. в плече ). Если же поступает отраженная волна (пунктирные стрелки на рис. 10 5), то она разделяется мостом на две части в отношении, равном коэффициенту усиления каскада; большая часть достигает

ЭВП,

к разделит - > риль тру 11

Рис 10 5 Структурная схема тетрод-ного выходного каскада с отрицательной обратной связью для эхо-, сигнала

I, 4 - колебательные системы 2 - лампа оконечного каскада, 3 - мост, 5 - балластная нагрузка

выходного электрода .х, д а меньшая поступает на его вход каскада и после соответствующей фази-ровки и усиления компенсирует отражения, достигшие выхода. Отраженный сигнал возвращается в нагрузку существенно ослабленным. Однако по степени эхо-поглощения в широкой полосе частот рассматриваемая система существенно уступает квадратурной Следует отметить также, что здесь требуется повышеннаяадощ-ность возбудителя, так как, по

крайней мере, половина ее (цри отсутствии отражений) проходит прямо в нагрузку через мост.

При использовании в канале изображения трех- или четырех-плечего нагруженного ферритового циркулятора отраженные сигналы поглощаются его балластом (или балластами). Циркулятор целесообразно включать непосредственно на выходе оконечного каскада передатчика. Тогда при всяких коммутациях в последующем ВЧ тракте (например, при обходе моста сложения) нагрузка на ЭВП будет оставаться практически постоянной; устраняются также отражения в участке фидера, отходящем от каскада Главное же, при системе сложения включение отдельного циркулятора в каждом полукомплекте позволяет применить такой прибор с меньшей номинальной проходящей мощностью (которая пока ограничена). С точки зрения уменьшения вредных последствий (на приеме) повторных отражений от элементов антенно-фидерной системы такое включение, естественно, менее выгодно; однако эти отражения второго порядка малости (по сравнению с отражениями от выхода передатчика). Современные циркуляторы допускают средние проходящие мощности на дециметровых волнах порядка сотни киловатт, а на метровых - порядка десятка киловатт. Они создают в прямом направлении потери примерно 0,5- 1,0 дБ, а в обратном-15-20 дБ при КБВ на входе не ниже 0,8 - 0,9. Обычно это устройства пока сравнительно узкополосное [полоса приблизительно от ± (6-8) % ДО ±(10-12)% относительно средней частоты]: поэтому даже для перекрытия диапазонов 174 - 230 или 470 - 622 МГц необходимы два типоразмера циркуляторов. Начиная с проходящих мощностей в сотни ватт, циркуляторы уже требуют принудительного воздушного, а при мощностях в единицы киловатт - жидкостного охлаждения.