Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) ( 61 ) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (61)

новреыенно для увеличения амплитуды модулирующего видеоимпульса.

Графики напряжений и токов в этой схеме приведены на рис. 1.151.

Поскольку зарядная цепь настроена в резонанс с частотой питающего напряжения, то зарядный ток совпадает по фазе с напряжением источника. Если первичный источник имеет напряжение 220 е (амплитуда t/mi310 е), то при коэффициенте трансформации «1=30 амплитуду напряжения на вторичной обмотке Итч можно считать приближенно равной 9 кв.

Практически из-за наличия потерь в зарядном контуре максимальное напряжение, до которого заряжается линия за время одного перпода, увеличивается не в ic, а в 2,1-2,3 раза по сравнению с амплитудой напряжения Ич, т. е. напряжение на линии в момент ко.ммутации примерно равно 20 кв.

Коэффициент трансфо)-мации импульсного трансформатора «2 зависит от со-протнвлепия магнетрона и волнового сопротивления линии р. Ог него зависит согласование линии с нагрузкой.

Если принять /?м = 500 ом. а р = 55 ом, то необходи.мый коэффициент трансформации равен

/<м 500

или «2=3.

Поскольку амплитуда видеоимпульса на первичной обмотке импульсного трансформатора составляет половину напряжения,до которого заряжается линия, то амплитуда выходного видеоимпульса (пренебрегая потерями в импульсном трансформаторе) будет достигать 30 кв.

Основным преимуществом рассмотренной схемы по сравнению с предыдущей является отсутствие высоковольтного выпрямителя, недостатком - необходимость точной синхронизации источника поджигающих импульсов (подмодулятора) с первичным источником переменною напряжения.


Рис. I.15I. Графики напряжений и токов в схеме с зарядом ли1гии от цепи переменного тока



В магнитных импульсных модуляторах в качестве коммутирующего устройства используются дроссели с сердечником из специального ферромагнитного материала типа никелевых сплавов (например, супермаллоя, молибденового пермаллоя и др.).

Ферромагнитные сердечники такого типа обладают очень высокой магнитной проницаемостью до опредетенно: о значения магнитной индукции, при которой материал внезапно насыщается, а I в



Рис. 1.152. Гистеррзисная петля (о) и кривая намагничивания (б) ферромагнитных материалов, используемых в магнитных импульсных модуляторах

его дифференциальная магнитная проницаемость =-дy• резко

уменьшается и становится близкой к проницаемости воздуха. Ги-стерезисная петля подобных материалов узкая, с малым значением коэрцитивной силы, форма ее близка к прямоугольной. На рис. 1.152 приведена линейная аппроксимация кривой намагничивания и гистерезисная петля таких ферромагнетиков.

Индуктивное сопротивление дросселя с сердечником из такого материала велико, когда сердечник не насыщен, и мало при его насыщении ( Э> V-t)-

Поскольку значение магнитной индукции дросселя определяется по формуле B = k\ udt{k - постоянный коэффициент), то, если о

приложить к этому дросселю переменное синусоидальное напряжение достаточной амплитуды, ток в цепи будет иметь вид импульсов (рис. 1.153,6). Максимальное значение тока при этом отстает по фазе на четверть периода от максимального значения напряжения, так как магнитная индукция В принимает максимальные значения и обеспечивает насыщение именно в те моменты, когда синусоидальное напряжение на дросселе t<=L„sina) меняет свой злак. Это объясняется тем, что интеграл о? синусои-



дальней величины принимает максимальные значения в моменты

времени, кратные длительности полупериода синусоиды у.

т «Т

где и -целое число.

Импульсный характер тока объясняется резким уменьшением сопротивления дросселя в момент насыщения. Такое устройство

называется цульсатором.

Пульсатор можно использовать как переключатель, если его переводить в момент коммутации из ненасыщенного состояния в состояние насыщения. Однако следует учесть, что такой пульсатор не является идеальным переключателем, так как величины полного сопротивления в ненасыщенном состоянии и при насыщении соответственно не равны бесконечности и нулю.

На рис. 1.154 показана простейшая схема использования пульсатора для импульсной модуляции генератора СВЧ. В схеме используется резонансный заряд накопительного конденсатора. Снак от источника переменного тока. Трансформатор 7"pi повышающий. Параллельно к накопительному конденсатору Снак подключены последовательно соединенные пульсатор П и первичная обмотка импульсного трансформатора Грг- Во вторичную обмотку трансформатора Трч включена нагрузка - генератор СВЧ с внутренним сопротивлением /?ген.

+. , ~ ОШотло

4i Y лоблюгннчоосния


Рис. 1.153. Схема пульсатора (а) и графики напряжения и тока в пульсаторе (б)


Рис. 1.154. Простейшая схема магнитного импульсного модулятора

Для того чтобы насыщение пульсатора наступало только один раз за период питающего напряжения, в схему включена обмотка подлгагничивания Ln. Ток в этой обмотке должен быть такой величины, чтобы в исходном режиме (в момент / = 0) напряженность



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) ( 61 ) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82)