Главная -> Книги (0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) ( 13 ) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (13) в установке с трехфазным трансформатором собственных нужд 110/6 ф с SjjQj, = 10 Мва нет необходимости рассчитывать потери, так как этот трансформатор находится обычно в отключенном состоянии. Общие потери по I варианту ДЛ = ДЛх + ДЛз + ДЛз + ДЛ4 = = (9,65 4- 4,63 -Ь 4,17 4- 2,15) = 20,60 • 10" квт-фод. Потери электроэнергии по И варианту в автотрансформаторах 220/110/13,8 кв с 5jjQj, = 60 Мва (см. рис.10). В данном случае к одному автотрансформатору подключен резервный трансформатор собственных нужд, который практически не работает на протяжении года, т. е. оба автотрансформатора работают в трансформаторном режиме. Поэтому потери электроэнергии определятся соотношением ДР /S \2 дд м. ном j -ср. кв п \ 5„ -Ь 2 • 115 . 8760 = 2,127 • 10" квт-ч/год. Потери в трансформаторах 110/13,8 кв с 5, = 120 Мва ДЛ, =• ДР.. + 2 • 220 • 8760 =8,34 . 10" квт-ч1год. 500 /225\ Потери в трансформаторах 220/13,8 кв с 5 120 Мва ДЛ, = 225 1120/ 5100 + 2 • 240 • 8760 = 9,26 квт-ч/год. Потери электроэнергии в регулирующих устройствах с проходной мощностью 60 Мва 125 /25\ ДЛ4 = -5- (бб) + 2 " = • квт-ч!год. Полные потери электрической энергии в обмотках трансформаторов и автотрансформаторов по П варианту ДЛ = 1 Л„ = (2,127 4- 8,34 4- 9,26 4- 0,846) 10" = 20,573 - 10" квт-ч1год. 1 Потери электроэнергии по П1 варианту. Схема соединений представлена на рис. 11. Потери электрической энергии в трансформаторах 110/13,8 кв мощностью 120 Мва ДЛх = ДР.. 5 \2 ср. кв т 4- пДР,. = 5100 4- 4- 2 • 220 • 8760 = 8,34 • 10" квт-ч/год. Потери электрической энергии в автотрансформаторах 220/110/13,8 кв с Suou = 240 Мва ДЛа = (ДРи. ном + ДсО « = (239,5 • 5100 4- 430 • 8760) 2 = 9,97 • 10" квт-ч/год, где ДР., = ДР« = 67,5 /125 1240/ - 487,5 + ДР 1 240/ 5с \ 4-995 112,5 240 V5hc.. = 239,5 кет. Потери, приведенные к мощности обмоток, определяются по формулам (21), (22). Потери в регулирующих устройствах проходной мощностью 240 Мва ДР.. + 2,- Ср. КВ 8760 = 2,15 • 10" квт-ч1год. Полные потери электроэнергии-по III варианту ДЛ = 1 ДЛ„ = (8,34 + 9,97 + 2,15) 10" = 20,46 • 10" квт-ч!год. Таким образом, установлены потери электроэнергии по всем вариантам. На основании этого определяем годовые эксплуатационные расходы (табл. 7). Таблица 7 Годовые эксплуатационные расходы
1. По экономическим показателям наивыгоднейший III вариант и менее выгодны I-II варианты. 2. Перетоки мощности между. распределительными устройствами высоких напряжений для всех вариантов одинаковы. 3. Имеются общие недостатки в I и III вариантах: а) отсутствие четкости и единообразия в схемах блоков генератор-трансформатор; б) требуется установка тяжелых выключателей в цепях генераторного напряжения автотрансформаторных блоков; в) снижена надежность и гибкость питания от резервного трансформатор; собственных нужд станции (в случае короткого замыкания на шинах 110 ki выходят из работы оба блока генератор-трансформатор и лишается питания трансформатор собственных нужд 10 тыс. ква); • г) установка сложных автотрансформаторных узлов с регулирующим! устройствами и выключателями приводит к удорожанию и усложнению coopyJ жений в зоне электростанции. , На основании изложенного следовало бы рекомендовать II вариант cxeMbJ электрических соединений станции, менее выгодный по экономическим тка\ зателям, но лишенный очень существенных изложенных выше недостатков. j 16. ЭКОНОМИЧЕСКИ ВЫГОДНОЕ КОЛИЧЕСТВО ВКЛЮЧЕННЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ИЛИ АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ I Нагрузка потребителей меняется в течение суток и сезонов, поэтому при некоторых их величинах целесообразно отключать одий трансформатор (автотрансформатор) в резерв. Это может быть в тех случаях, когда суммарные потери в стали и меди у п трансформаторов (автотрансформаторов) равны суммарным потерям у {п - 1) трансформаторов (автотрансформаторов). Для двухобмоточных трансформаторов при суммарной нагрузке потребителей S это равенство имеет.такой вид: пДРс + АР„. „„„ = (л - 1) ДР, + -I-j ДР„. „„„ . -ном -ном Решив уравнение, получим выражение / дя 5 = 5«ом1/ /г(/г-1)д , (42) У м. ном где ДРс и ДРм. ном - потери в стали и меди, кет. Из этого выражения можно сделать вывод, что при обшей нагрузке, меньшей S, выгодно отключать один двухобмоточный трансформатор. Экономически целесообразное количество включенных трехобмоточных трансформаторов (с соотношением мощностей обмоток 100/100/100) и зависимость между нагрузками могут быть установлены равенством 1 / . S . 51 пДРс + - ДРв+ДРс+АРн ном ном ном = (« - 1) ДРе + ( ДР, + ДРе + ДР„ \ -ном -ном ном откуда n(n-1) ДРс= ~- (0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) ( 13 ) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) |
|