Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) ( 20 ) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (20)

необходимо привести к мощности источниуов лучей

расч 1 -

-"•♦рез.л jh

Храсч 2 - Q

•"«рез.л "лз

И т: д.,

(74)

где 5л1, -сумма мощностей источников "ргйодого луча, Мва или ква. (/

Пользуясь относительными расчетными сопротивлениями каждого луча и расчетными кривыми, определяют относительные токи каждого луча для соответ- >.

ствуюшего времени.

Ток каждого луча (в ки-лоамперах) для любого времени определяется по формуле

/<Л = /*7-"-H0Ml (75)

где /л.ном - номинальный ток каждого луча равен

/л.ном "


Ток короткого замыкания в точке к. 3. равен сумме токов отдельных лучей для соответствующего времени

= /л. + л, + /л. + -

+ Itn,. (76)

При вычислении ударных токов короткого замыкания следует учитывать нагрузочные ответвления, примыкающие непосредственно к точке короткого замыкания. Ударный ток короткого замыкания определится величиной

iy = 2,55/" + 4/«агр. (77)

В практических расчетах по расчетным кривым для турбогенераторов (рис. 19) и для гидрогенераторов (рис. 20) определяются

относительные значения токов короткого замыкания и / соответственно для начального времени = О и установившегося времени t = сю.

аг 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7

Рис. 19. Расчетные кривые для типового турбогенератора с автоматическим регулятором

напряжения.



«рот „

2,5 3,0


Для генераторов с успокоительными обмотна-ми Л# рссч должно быть ибе-личено НС 0.01, при этот д/т 10,1 следцет пользоваться луннтираьЪми ири8ыми, а бля iO,i- сплошными

0,2 0,3 Ofi 0,5 0,6 0,7

Рис. 20. Расчетные кривые для типового гидрогенератора с автоматическим регулятором напряжения.



Затем определяются токи в килоамперах

где /б -базисный ток в точке короткого замыкания.

По начальному току короткого замыкания определяют мощность S" и ударный ток iy короткого замыкания.

=2000а

=10% \У~

2*5дмЬт cos<f=0,8

Xi=l3,4°/o X2*=0,I64 240,5 мВа

2*40,5MRa

35к6

,hon=2000a


2*40,5Мба ЗБОМбт cos If = 0,8

Зх50м6т cosf=0,8 U„=W,5% X = e,4% X2*=0,m

Рис. 21. Расчетная схема системы к примеру 4.

Этих величин достаточно для выбора отключающей аппаратуры и токопроводов.

Для облегчения выбора аппаратуры и уменьшения объема рас-четно-пояснительной записки результаты расчетов рекомендуется сводить в таблицу.

Пример 4. Опредедать токи и мощность трехфазного короткого замыкания для точки К по расчетным параметрам, приведенным на схеме рис. 21 по индивидуальному изменению тока.

За базисную мощность принимаем Sg = 200 Мва, а за базисные напряжения = = 10,5 кв.

Приведем сопротивления элементов системы к базисным условиям. 1. Генераторы станций 1 и 2

*- 100

13,4 200 • 0,6

= 0,416.

2. Генераторы станции 3

13,2 200 0,8 -„.

3 800



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) ( 20 ) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)