Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) ( 22 ) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (22)

„„o <J S , S - соответственно мощности источников питания точки корот-

ГДе л, ла л,

кого замыкания I, II и III лучей, S„ =125 Мва; = 337,5 Мва; s„ = 75 Мва.

Лх jij ла

Номинальные токи лучей в килоамперах определим по формулам:

/= = J = 6,85«z; /36 /3 10,5

sr., 337,5

f„ = = --= 18,5 ка;

у 36 /3-10,5

=- = - = 4,12«а. /36 /3-10,5

По расчетным кривым (см. рис. 19) определяем начальное сверхпереходное н установившееся относительное значение токов короткого замыкания: для 1 луча при храеч! =0,65, = 1,52, / = 1,57; для II луча при А:расч 2 = 0705, /=1,4, /2 = 1.48; для 111 луча при А:расчЗ = 0-13 /ад = 0 3 = -

0,862 , ams 7 ОД7 0,454 "


0.346

0,407

x,r 0,409 0,175 и.


0,238" 0,28 a 0,142

0,346 k q,m 7 0ЛЗ

0,297 0,142

Щ0,175

Цо,34б

0,122 0175 и 0,348

0,462

к.,,т0,Ж IjXm0,346

при трехфазном к. 3. к примеру 4.



Токи короткого замыкания, притекающие к точке к. з. от каждого луча, определятся величинами:

от I луча /" = Г = 1,52 • 6,85 = 10,4 ка;

„1 = *.Л, = 1.57. 6,85 = 10,7 ка; от II луча fl = = 1.40 . 18,5 = 25:8 ка;

»2 = «»/л, = 1.48-18.5 = 27,4 «а; от III луча /" = „ = 7,0 • 4,12 = 28,8 ка;

»з=Wл, = 2.7-4,12 =11,1 ка. Общий ток трехполюсиого короткого замыкания:

/" = /а + /а + /з = 10,4 -f 25,8 + 28,8 = 65,0 ка; /с» = /«,1 + /»2 + /«.3 = 10,7 + 27,4 + 11,1 = 42,9 ка. Ударное значение тока короткого замыкания без учета нагрузки /у = 2,55Г = 2,55 . 65,0 = 167 ка.

Мощность короткого замыкания в точке к. з!~ определится по формулам:! S" = /3 IU = у3 • 65,0 • 10,5 = 1180 Мва;

S„ = /гии = /З . 49,2 . 10,5 = 890 Мва.

Определенных параметров тока в точке к. з. вполне достаточно для выбора аппаратуры и токопроводов.

Пример 5. Определить токи и мощность трехполюсиого короткого замыка-J ния в точке К (рис. 2!) по общему изменению тока.

В данном случае все преобразования можно произвести в таком же порядке! как это изображено на рис. 21, 22. -Результирующее относительное сопротивле иие системы по расчетной схеме (рис. 22, ж) .«рез = 0,16. Тогда расчетное оТ носительиое сопротивление этой системы

Фрасч

.%2= 0,164 =0,45;

<: V<? 2 • 50 , 3 • 50 , 3,60 c - 2jr 0 8 "Г OS "Г 0,8

0,8 0,8

с. ном Sr

/3 . 10,5

538 Мва; = 29,67 ка.

По расчетным кривым (см. рис. 19) определяем начальное сверхпереходнош и установившееся значения токов короткого замыкания (/ ПР" .«расч

= 0,45 / = 2,2; / = 1,95.

Ток короткого замыкания, поступающий от всех источников питания, соот ветственио "для времени t = 0 и = оо будет равен:

= 00. „ом = 2,2 • 29,67 65,0 ка;

с *соС. НОМ

= 1,95 29,67 = 58 ка.

Ударное значение тока короткого замыкания

/у = 2,55/" = 2,55 • 65,0 = 167 ка. Мощность короткого замыкания

5" = /ЗГ6„„„ = 65,0 • 1,73 . 10,5 = 1180 Мвсц S = /3/ L„„„ = 3 . 58 • 10,5 = 1055 Мва.

СО СС НОМ



Из сравнения примеров 4 и 5 видно, что установившиеся значения тока короткого замыкания резко отличаются. Это может повлиять на выбор аппаратов и токопроводов по термической устойчивости. Начальные сверхпереходные значения тока и мощности к. 3. не отличаются в обоих случаях расчетов.

Это обусловлено тем, что разнотипность генераторов и различная удаленность точки к. з. не влияет на величину сверхпереходного "значения тока к. 3.

Поэтому в случае однотипности и одинаковой удаленности генераторов от точки к. 3. параметры короткозамкнутой цепи могут быть с достаточной точностью рассчитаны по общему изменению.

§ 21. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ С УЧЕТОМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ ИЛИ по ТИПУ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ (ПО МОЩНОСТИ ОТКЛЮЧЕНИЯ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ)

При наличии расчетной схемы системы и всех необходимых параметров элементов ее можно рассчитать токи короткого замыкания в любой точке по ранее изложенному методу. Но в сложных или объединенных системах такой расчет усложняется множеством вычислений и преобразований.

Значительно проще можно рассчитать токи короткого замыкания по суммарной номинальной мощности генераторов системы Sc. ном и суммарному сопротивлению до соответствующей точки расчетной системы или типу выключателя, посредством которого присоединяется часть элементов расчетной схемы (или другой системы). Суммарное сопротивление системы в именованных или относительных единицах задается отнесенным к мощности неизвестной системы.

В очень мощных системах или если система может значительно

увеличивать свою мощность, можно принимать Sc. ном = со и Хс = О

и учитывать только элементы связи неизвестной системы с расчетной (линии передачи, трансформаторы).

Сопротивление системы (в омах) можно определить по формуле

xc = . (79)

где f/cp - среднее напряжение в точке короткого замыкания до короткого замыкания; S" - мощность от системы в точке короткого замыкания. При Sc. ном = со и Хс = О вместо S" подставляется Sq. Для системы с конечной мощностью сопротивление в относительных единицах определяется по формуле

*с = %. (80)

Для системы с Sc. ном = <»

х*с = . (81)



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) ( 22 ) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)