Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) ( 31 ) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (31)

Вместе с тем ток короткого замыкания, протекающий по II ветви реактора, наводит в 1 ветви его э. д. с.

которая имеет то же направление, что и напряжение. Тогда междуфазное напряжение на выводе с

Uc = Vb {XpU + fcXph) = Уз • /кХр (1 + /с). (114)

Если заменим на Хро, и предположим, что Up. ном = (/уст. ном. то получим напряжение во время короткого замыкания на секции или сборке I ветви, выраженное в процентах,

.% = р%(1+/с)т-. (115)

р. ном

Из этой формулы видно, что иногда напряжение на «здоровой» ветви превышает номинальное напряжение реактора при коротком замыкании. Это обусловлено тем, что ток короткого замыкания примерно в 10 раз больше номинального, и наведенная э. д. с. этим током увеличивает Uc- Величина Uc может возрасти до 1,35 (/р. ном, но она кратковременная (0,3-0,15 сек.) и не представляет опасности для оборудования и изоляции.

Колебания напряжений за реактором. Колебание напряжений за реактором зависит от величины нагрузки и вида ее.

Ниже отмечается влияние нагрузки асинхронных и синхронных двигателей на изменение cos ср и соответственно изменение напряжения за реактором.

Рассчитаем изменения напряжения за реактором для различных схем и нагрузок. Подробно рассмотрим схему с индивидуальными обычными реакторами на одну или несколько линий.

Известно, что падение напряжения в реакторе

A(/po/„ = mXpo/„-sincp,

где т - доля нагрузки от номинальной величины; р7о - реактивное сопротивление реакторов.

При реактивном сопротивлении реактора Хр% = Ъ%, coscp потребителей, равном 0,8, и изменении нагрузки в пределах от 0,5 до 1 номинальной величины, колебание напряжения определится раз-.ностью падений напряжений.

Падение напряжения при номинальной нагрузке

= 5 0,6 = 3 %, так как sin ср = Vl - 0,8 = 0,6. Падение напряжения при. нагрузке, равной 0,5 от номинальной, ДС/У = 0,5 • 5 • 0,6= 1,5%, Д(/о/„ = Д(/10/„ - Д(/2=, = 3,0 - 1,5 = 1,5%,

т. е. колебание напряжения при изменении нагрузки от 0,5 до 1 вызывает колебание напряжения за данным реактором на 1,5%.



Аналогично можно определить колебание напряжения за любым реактором при любом изменении нагрузки.

Для схемы с расщеп,яенными реакторами необходима проверка величины колебания напряжения, так как изменение напряжения шз одной из секций схемы (рис. 32, а, б) повлечет изменение напряжения на другой секции.

Для 1 секции

У;% = 7Г 100= 100--x,.Jisin<?,-fcsincfX (116)

-ном нoм \р /

Для II секции

с/;», = 100 = 100 /--хро, sin ср, - /с sin ср,) ,

ном ном \ р р i

где и с/2% - измененные значения напряжения на секциях; и (/2-рабочие напряжения секций; и и ном - соответственно допустимое и номинальное напряжение;

/, и /j - нагрузочные токи секций; /р - номинальный ток реактора; sincpi, sin ср2 -тригонометрические функции, определяемые нагрузками и coscp каждой секции; /с - коэффициент связи между ветвями реактора (принимается равным 0,5); - реактивное сопротивление одной ветви рабочего реактора, %.

Если учесть, что допускается превышение напряжения на шинах, сборках или секциях на 5%, то изменение напряжения на каждой секции можно определить по формулам:

JV 1пс /1 sin Ф1 , /2 sin 92

1% = 105 -Хро/„ -+ 0,5хро/„ --т-;

= 105 - Хр., bfli + 0,5хро, -1 . (117)

Колебание напряжения на каждой секции соответственно определится разностью

A io/„ = ;»/„- Г%;

At/2% = к- ;%.

(118)

Произведем расчет изменения и колебаний напряжений на сборках шин группового расщепленного реактора РБ-2 х 2500 при изменении нагрузки и при разных coscp потребителей и значениях реактивного сопротивления ветви реактора.

Результаты расчетов сведены в табл. 10.

4 800 97



Таблица 10

Результаты расчетов изменения и колебания напряжений на сборках группового расщепленного реактора

Изменение нагрузки на

Изменение напряжения при разных cos ср и г

I секции

П секции

Реактор РБ-15-2Х2500, cos If, = cos <fa = 0.8

Реактор РБ-18-2Х2500. cos <pi = cos = 0,9

Реактор РБ-21 -2x2500. cos tp, = cos 9, = (1.98

i секция [ II секция

i секция

II секция

1 секция 1 11 секция

Колебание напряжения на секциях, %

Разность напряжений

ном 107,2 105,0 2,2

6,7 6,3

и,ом 100,5 98,2

ном 107,0 105,0 2,0

Unou 101,0 99,1 1.9

6,0 5,9

ном

106,0 10,),0 1.0

пом

103,0 101,0 2,0

у потребителей допускается колебание напряжения в пределах + 5%, поэтому во избежание чрезмерного понижения напряжения у потребителей, подключенных к сборкам шин. необходимо учитывать явление колебания напряжения. Следует учитывать также влияние нагрузки асинхронных и синхронных двигателей на величину сопротивления реактора и coscp. Технические характеристики и стоимость обычных и расщепленных реакторов приведены в приложениях 15 и 16.

Выбор параметров групповых реакторов с учетом подпитки токами короткого за мыкан и я от асинхронных и синхронных двигателей. При выборе групповых реакторов и отключающей аппаратуры значение ударных токов к. з. следует определять с учетом асинхронных и синхронных двигателей.

Из аналитических расчетов известно, что чем больш-е нагрузка асинхронных двигателей за реактором, тем больще должно быть сопротивление реактора для надежной работы аппаратуры по динамическим условиям токов короткого замыкания. Еще в большей степени на выбор реакторов влияет нагрузка синхронных двигателей.

Рассмотрим два варианта соотношения нагрузок.

1. Вся нагрузка состоит пз асинхронных двигателей, расположенных за реактором РБ-6(10)-2 X 2000. Тогда ударный ток короткого замыкания от электродвигателей мощностью, равной номинальной мощности одной ветви реактора, определится соотношением = 6,5 • /р. „ом и для данного случая

iy = 6,5 2000 =13 ка. Если за реактором предусмотрены выключатели типа ВМГ-133, то допустимая составляющая ударного тока от сети или системы должна быть не более

"-с. у

= 52-- 13 = 39 ка.

где 52-98

•допустимый амплитудный ток для выключателя ВМГ-133.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) ( 31 ) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)