Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) ( 32 ) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (32)

Тогда сверхпереходное значение тока короткого замыкания сети должно быть не более

Общее сопротивление сети и одной ветви расщепленного реак. тора при мощности сети, равной 400 %1ва,

[б 36,7 „

i 400 „

Относительное реактивное сопротивление сети при ударном токе короткого замыкания, равном ty. с = 150 ка, определится формулой

/6 36J х«с - f„ - 590 - и,Ь2,

/" - у- - - KQ кп

Приведенное значение относительного реактивного сопротивления ветви расщепленного реактора

хр = 2,4 -0,62 = 1,78.

Тогда должен быть выбран реактор 2 х 2000 а с реактивным сопротивлением

-«рном , PIP) 1,78 2000 1 nn Q о о/,

--7 " 36700 -

Следовательно, необходимо установить реактор с реактивным сопротивлением не менее 10%, который обеспечит работу всех присоединений с выключателями типа ВМГ-133.

2. Мощность синхронных двигателей составляет 20 % от общей нагрузки (остальная часть- нагрузка асинхронных двигателей). Тогда подпитка места короткого замыкания ударным током от асинхронных и синхронных двигателей определится соотношением

fy = 6,5«i/p + l,8mVp, (119)

где л, и «2 - соответственно относительные величины асинхронных и синхронных нагрузок (п = 0,8, а п - 0,2);

;п = К2$2 = К2.Ь1 = 7,8.

•"син

Для синхронных двигателей т = 7,8. 4* 99



Подставляя числовые значения в формулу (П9), получим

fy = 6,5 • 0,8 • 2000 + 1,8 • 7,8 • 0,2 • 2000 = 10 400 + 5600 = 16 ка.

Допустимое значение ударного тока от сети или системы для того же выключателя ВМГ-133 будет

tc. у - ty. доп

Тогда сверхпереходное значение тока короткого замыкания от сети

в месте короткого замыкания

I" с. V 36 , . ,

Результирующее относительное сопротивление сети и одной ветви реактора до места короткого замыкания

52 - 16 = 35 ка.


/б 36,7

14,1

Рис. 33. к расчету cos <р при наличии у потребителей синхронных двигателей.

Необходимое сопротивление вет- ви реактора определяется равенством

2000

36 700

100% = 10,8%,

= 2,6 - 0,62 = 1,98.

Хр - Лфрез Хс

Как видно из расчетов, синхронные двигатели увеличивают амплитудное значение токов короткого замыкания в месте короткого замыкания, поэтому сопротивление реактора должно быть увеличено. Аналогично можно произвести расчет для любого соотношения асинхронных и синхронных нагрузок. •

Расчет увеличения cos ср при наличии у потребителей синхронных двигателей. Если асинхронные двигатели составляют часть нагрузки п, а синхронные - общей мощности, то можно определить величину увеличения cos cpg. Покажем на примере значение увеличения coscp за счет синхронной нагрузки. Предположим, что синхронные двигатели работают с coscp2 = 0,9, а асинхронные двигатели с coscpj = 0,8; п = 60%, «2 = 40%.

Величины, выраженные прямоугольными осями координат х, у (рис. 33) определяются соотношениями:

X = 0,6/ cos cpj + 0,4/ cos ср. = 0,6 • 0,8 • 1 + 0,4 • 0,9 • 1 = 0,84 • 1; у = 0,6/ sin ср, - 0,4/ sin срз = 0,6 • 0,6 • 1 - 0,4 • 0,435 1 = 0,185 • 1;

sin ср, и sin срз определяются из тригонометрического равенства sin ср 4- cos ср = 1.



Из рис. 33

a = Yx + f== 1 .1/0,842+ 0,1853 = 0,86- 1;

x 0,84 „„ COS 9з= 7 = 06 = 98,

т. е. при заданных соотношениях мош,ностей cos? увеличился до определенного значения.

Аналогично можно определять значения cos ср при любых соотношениях мощностей, и это необходимо для определения колебания напряжений, особенно на сборках групповых расщепленных реакторов.

§ 29. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА

Трансформаторы тока выбирают по номинальному току, напряжению первичной цепи и по виду защиты. Для контроля, измерения и учета электроэнергии правилами устройства электроустановок предусматриваются приборы контрольных учетов и денежного расчета.

Приборы контрольных учетов могут питаться от трансформаторов тока с классом точности 1.

Приборы денежного расчета должны присоединяться к об.мот-кам трансформаторов тока с классом точности 0,5.

Допускается применять трансформаторы тока класса точности 1 при условии, что их погрешности при нагрузке вторичной цепи 10 ва не превосходят погрешностей, допущенных для класса точности 0,5.

В силу изложенных обстоятельств трансформаторы тока для приборов измерения и учета выбираются по номинальному току и напряжению первичной nenHj номинальному току вторичной цепи, классу точности и номинальной мощности вторичной цепи.

Класс точности трансформаторов тока зависит в основном от номинальной мощности вторичной цепи, поэтому выбор их сводится к определению потери мощности в приборах и проводниках и сопоставлению двух мощностей

S2 доп >- S2 расч- (120)

Величина мощности вторичной цепи определяется количеством приборов, потерей мощности в соединительных проводниках и переходных контактах

S2 расч = <5приб ~Ь /гпр ~Ь зП) (121)

где 5приб - мощность приборов (определяется по каталогам и подсчетам в табличной форме); /2 - ток вторичной цепи, принимается равным 5 а или может быть определен по коэффициенту трансформации предусматриваемого к установке трансформатора тока; Гп - сопротивление переходных контактов, принимается равным 0,1 ом (для всей цепи); Гпр - сопротивление соединительных проводников.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) ( 32 ) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)