Шины предусмотрено установить горизонтально на изоляторах типа ШД-35. Расстояние между смежными фазами а = 90 см.

Выбор пролета между изоляторами. Сила взаимодействия фаз, приходящаяся на один изолятор

ф= 1,76 • 10-2 . . 2002 = 7,82/. .Допускаемая нагрузка на изолятор Р = 1200 кг. При этом предельная вели-

ItUIJQ ТГГЛП ПС Т

К 65-И

-пз-

чина пролета между изоляторами

1200

макс =12

Рис. 46. Разбивка элементов Сечения шин к примеру 9..

0=1,76-10-3

Принимаем / = 150 см.

Частота собственных колебаний шины

5 96

/,= 112. 1,14. l0*5g-, = 338 гц,

что превосходит удвоенную частоту тока.

Определение расстояния между плаиками по условию прочности шины. Механическое напряжение в шине от взаимодействия фаз

=176.10-3.

г У 1,/о 1U 90.165

• 2002 = KzlcM.

Наибольшую величину напряжения от взаимодействия швеллеров можно до-лустить

п = Vn - "ф = 1400 - 107 = 1293 кг]см.

Расстояние между плаиками установим после разбивки сечения шин на элементы, как представлено на рис. 46.

Распределение тока короткого замыкания между элементами сечения шины представим в следующем виде:

2 . 150 + 4 • 58 У t 0,28/у.

По кривым (рис. 36) и формулам. (164) определим коэффициенты формы для снл взаимодействия элементов шины

тогда

Йц - 1,15; йаа = 0,88; й = 0.23; V = 0,69,

/и = 2.04 • 10-2 OiU! ij5,-2 = 2,04 IQ- . 0,001784; /га = 2,04 • 10-2 О.вЗ = 2.04 • 10-2 . о,004834; = 2,04 • 10-2 0,23/ = 2,04 • 10-2 . о,00036/у;

= 2,04 . 10-2 0,69 . 4 = 2,04 • 10- . 0,001924;

: 2,04 • 10-2 (2 . 0,00178 + 0,00483 -f 2 • 0,00036 + 4 • 0,00192) /у = 0,0343 • 10-2 • 2002 = 13.7 кг/см.

Максимальное расстояние между планками определим из условия прочности сварного шва

fu

у12 1293 14,5

13,7

= 128 см.

Величину силы взаимодействия фаз определим при принятом пролете между изоляторами 1= 1Ъ0 см \

ф= 1,76 • 10-2 . . 2002= 1170 кг.

При размерах планки = Ю см; D = 8 см и d = 0,8см расчетная длина шва /ц, = 9 см.

Пользуясь данными табл. 11 и формулами (171), (172), (173), определим-составляющие напряжения в шве как функции расстояния между осями, планок:

"ш, - 1.07 . 1237 . 92 . 0,8 • ~ V = 0,71. gi5g./; = 1,35/-

1170-98 ,, = • Т237 - 9 - 0,8 • = бЗп-

Тогда расчетная величина результирующего напряжения в шве будет

Тр,, = /; /(12.3+1,35) + 4,635 = 14,4/.

Воспользовавшись условием расч *доп- получим расчетное расстояние между планками

,, 800

In < In-

Конструктивно расстояние между планками принимается 40-45 сж (4 планки-в пролете между изоляторами).

Частота собственных колебаний швеллеров на участках между планками-

/ =112- 1,14- 101.=112- 1,14- 10* ---Ь21 = (15701240) гц.

§ 35. РАСЧЕТ ПОЛЫХ ПАКЕТОВ НА МЕХАНИЧЕСКУЮ

ПРОЧНОСТЬ

Механическое напряжение в полосах пакета (оф) от взаимодей- / ствия фаз при коротком замьжании состоит из напряжения изгиба полосы в плоскости, параллельной большой стороне сечения полосы при пролете, равном пролету между изоляторами, и напряжения изгиба той же полосы в плоскости, параллельной меньшей стороне сечения, при пролете, равном расстоянию между распорками.

Если шины расположены в одной плоскости, то напряжение

Оф = 1,25 • Ю-з/г-г-з г/сж, (177)

где / и а - соответственно расстояние между осями изоляторов и смежных фаз, см\ k - величина, зависящая от размеров сечения полосы, пролета и расстояния между прокладками; - расчетный момент сопротивления шины, см.

= 1 + 0,42

где b и h - размеры сечения полосы, см\ In и / - соответственно расстояние между осями распорок и изоляторов.

г, п • Механическое напряжение от взаимо-

Рис. 47. Размеры полого „

пакета действия полос пакета можно определить

по формуле

= 0,106 • 10-3 (к + 2k") 4 кг/см,

(178)

где W„ - расчетный момент сопротивления сечения полосы;

а„ - расстояние между осями полос пакета, см (рис. 47); к и к" - коэффициенты формы шин;

Wn = 0,167 • hb см\

Коэффициент k определяется по кривым (рис. 36), как и при расположении полос на ребро.

Коэффициент k" определяется по формуле

1 «П

1 + -

h , h , an

+ %--4,-arctg

2(1- - ) -п "п \+~

а„ а.

(179)

Для шин, приведенных в табл. 12, этот коэффициент можно принять равным 1.

Расчет полых пакетов на механическую прочность сводится к определению

-•расч

доп.