Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) ( 41 ) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (41)

для шин, обращенных друг к другу широкими сторонами,

W = 0,\%7 bh см\ (183)

Для плоских шин, расположенных по вершинам прямоугольного треугольника (рис. 48), наибольшая величина механического напряжения, возникающего в шинах во время короткого замыкания, определяется по формуле

(184)

где а - расстояние между осями шин, расположенных в одной горизонтальной плоскости, см; k - коэффициент, определяемый по

кривым (рис. 49). Для круглых шин момент сопротивления сечения шин определяется по табл. 15 и 16 или по ранее приведенным формулам.

Данные стальных шин трубчатого сечения приведены в табл. 15 для допустимых нагрузок, соответствующих предельной температуре шин 70° С. Данные медных и алюминиевых шин трубчатого сечения для нагрузки, соответствующей предельной температуре 70° С, приведены в табл. 16.

Частота собственных колебаний шин определяется по формуле .

(185)

расч

При этом радиус инерции однополосных шин для колебаний в плоскости, параллельной большей стороне сечения, принимается г,- = 0,289/г см. Для колебаний в плоскости, параллельной меньшей стороне сечения, г,-= 0,2896 см.

Частота собственных колебаний трубчатых шин определяется по этой же формуле, только радиус инерции берется из табл. 15, 16.

Предельные значения пролетов между изоляторами для однополосных шин приведены в табл. 17.

Пример и. Выбрать сечение сборных алюминиевых шин для закрытого РУ 35 кв и проверить его на механическую прочность при коротком замыкании. Рабочий ток в шинах равен 1000 а, ударный ток трехфазного короткого замыкания iy = 45 ка.

Рис. 49. Кривые для определения коэффициента k шин закрытых РУ 35 кв, расположенных по вершинам прямоугольного треугольника:

а - плоские шины; б - круглые шины.



Шины расположены по вершинам прямоугольного треугольника (рис. 48). Рассгоянме между фазами а = 50 см и ai = 90 см; пролет между изоляторами принимаем / = 150 см.

Пользуясь обш,ими правилами выбора шин, принимаем к установке шины размерами 60 х 10 мм, так как они обеспечат работу при длительном рабочем токе и термическую устойчивость при коротком замыкании. Наибольший момент сопротивления сечення

Г = 0,167 •1-62 = 6 слз.

Таблица 15 Данные стальных шин трубчатого сечення

Номинальный диаметр

Внутренний диаметр, мм

Наружный диаметр, мм

Вес, кг

Допускаемые нагрузки при переменном токе и температуре воздуха 25°С, а

Момент инерции сечения.

Момент сопротивления, см

Радиус инерции сечення, см

12,5

0,82

0,29

0,34

0,53

15,75

21,25

1,25

0,70

0,65

0,66

21,25

26,75

1,63

1,51

1,13

0,85

33,5

2,42

3,58

2,14

0,08

35,75

42,25

3,13

7,65

3,62

1.39

1V2"

3,84

12,1

5,04

1,58

2"

4,88

24,9

8,30

2,0

2V2"

75,5

6,64

54,6

14,5

2,54

3"

80,5

88,5

8,34

94,4

21,3

2,98

4"

10,85

208,9

36,6

3,89

Таблица 16

Данные медных и алюминиевых шин трубчатого сечения

Размеры диаметров, мм

Вес шины, кг1м

Допускаемая нагрузка шин при температуре окружающего воздуха 20 С

Момент инерции , сечения, см

Момент сопротивления, сечения,

Радиус инерции сечения, см

Внутренний

Наружный

медной

алюминиевой

медной

алюминиевой

1,24

0,37

0,84

0,70

0,78

1,35

0,41

1,09

0,84

0,85

1,93

0,58

2,06

1,37

0,93

2,21

0,67

3,09

1,82

1,12

2,64

0,80

1100

2,60

1,33

2,99

0,90

1200

7,56

3,36

1,51

3,34

1,01

1330

1040

10,6

4,22

1,68

4,05

1,22

1510

1170

13,1

5,13

1,70

3,69

1,11

1380

1140

14,2

5,18

1,86

4,04

1,22

1585

1240

18,7

6,23

2,04

4,39

1,33

1685

1315

24,0

7,39

2,21

4,74

1,43

1875

1450

30,2

8,64

7,99

2,41

2460

1920

56,4

15,0

2,51

5,10

1,54

2000

1550

37,5

9,99

2,57

8,55

2,58

2610

2035

69,2

17,3

2,69

80

5,45

1,64

2120

1640

45,8

11,4

2,74

11,25

3,39

3070

2400

100,9

23,7

2,84

1,75

2205

1720

55,2

13,0

2,92

6,50

1,96

2460

1925

77,7

16,4

3,27

13,4

4,03

3680

2840

168,8

33,8

3,36



Таблица 17

Предельные допускаемые пролеты между изоляторами плоских шин закрытых РУ напряжением 35 кв по условиям колебаний (в см)

Медные шины

Алюминиевые

шины

Размеры

Наименьший

Наибольший пролет

Наименьший

Наибольший

пролет

полос, мм

пролет

пролет

60 X 8

60 X 10

80 X 8

80 X 10

100 X 10

Примечание. Значения наименьших пролетов принимаются только при расположении шин по вершинам прямоугольного треугольника.

По кривым (рис. 49) и отношениям -=1,8 и ~ =6 находим k = 5,2 Тогда расчетное значение напряжения в материале

%асч = 5.2 • 10-3 L . 452 696 кг1см\

Расчетное напряжение не превышает допустимого, т. е. по условиям длительной работы и динамической устойчивости сечение шин 60 х 10 является приемлемым.

Но учитывая (согласно табл. 17), что для этих размеров шин пролет между

изоляторами должен быть не более 135 см, так как при

"доп "расч

= 1 они не удов-

летворяют требованиям к собственной частоте колебаний.

Поэтому принимаем к установке шины с размерами сечения 80 х 10 мм. Тогда

Г = 0,167 .1-82= 10,67 см и = 1,8; 4 = 8.

По кривым (рис. 49) k = 6,9. Тогда

1 502

V,,, = 6,9. 10-3.

452 = 523 /сг/сж2

= §-=1,34. асч 523

По табл. 17 предельная величина пролета между изоляторами

пред

170 сж>/рздц= 150 см.

Выбранные шины удовлетворяют всем требованиям и в .тюбом режиме

§ 37. ВЫБОР ШИН ДЛЯ ЗАКРЫТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ 110 кв

В закрытых распределительных устройствах преимущественно применяются шины трубчатого сечения, характеристики которых приведены в табл. 15, 16.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) ( 41 ) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)