Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) ( 43 ) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (43)

§ 38. ВЫБОР ШИН, ПРОВОДОВ (ГИБКОЙ ОШИНОВКИ) ОТКРЫТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ (ОРУ)

в качестве гибкой ошиновки ОРУ применяется, в основном, голый сталеалюминиевый провод. Медные провода допускаются в ОРУ, расположенных вблизи соленых водоемов, химических заводов, морей и т. д.

Стальные провода применяются очень редко, в основном на маломощных установках.

Когда пропускная способность по току одним проводом не обеспечивается, можно применять несколько проводов.

Гибкую ошиновку ОРУ выбирают, руководствуясь следующим:

а) сечение сборных шин принимают по условиям нагрева длительно допустимым током с учетом аварийного отключения одной из отходящих линий;

б) сечение ошиновки ячеек отходящей линии должно обеспечивать пропускную способность ее;

в) сечение ошиновки ячеек трансформаторов определяется по экономической плотности тока, но не более сечения шин;

г) сечение ячейки шиносоединительного выключателя принимается равным сечению шин, а сечение обходной системы шин и обходного выключателя выбирается по наибольшему сечению ячейки .отходящей линии.

Все выбранные сечения должны проверяться на нагрев токами короткого замыкания с учетом АПВ.

При механическом расчете проводов марки АС необходимо учитывать снижение величины их временного сопротивления вследствие отжига токами короткого замыкания.

Приводим значения коэффициента т, учитывающего снижение временного сопротивления:

максимальная температура нагрева 100; 120; 140; 180; 200 значение коэффициента т 0,98; 0,95; 0,92; 0,89; 0,84; 0,78

Ошиновки ОРУ напряжением ПО кв и выше должны проверяться на отсутствие короны. Критерием является напряжение видимой короны, которое должно быть выше максимального рабочего напряжения (ОРУ) открытого распределительного устройства.

Максимально допустимые тяжения, на которые рассчитаны конструкции ОРУ, составляют (на фазу) для:

шинных опор ОРУ-35 кв 750 кг

прочих » » » » 600 »

шинных » ОРУ-110 » 670 »

прочих » » » » 500 »

Максимально допустимое тяжение на изоляторы разных типов и необходимые к установке изоляторы в разных районах в зависимости от характеристики атмосферы сведены в табл. 18.



Таблица 18

Максимально допустимые тяжения на изоляторы

Типы изоляторов

Наибольшее допустимое тя-

Характеристика атмосферы

Напряжение ОРУ

жение, кг

Районы с нормальной атмосферой

4хП-4,5 4хП-6

8хП-4,5 8хП-6

16хП-4,5 16хП-6

1125 1500

Районы с загрязненной атмосферой

4ХНС-2 4ХНЗ-6

8хНС-2 8хНЗ-6

16XHC-2 16ХНЗ-6

1125 1500

Механический расчет проводов. Расчет сводится к определению напряжений в материале проводов, зависящих от условий окружающей среды и соответствующих стрел провеса.

Этот расчет можно произвести с помощью уравнения переходного состояния провода. Это уравнение является основным для расчета проводов при подвеске их на натяжных гирляндах и при наличии в пролете сосредоточенных нагрузок (шлейфы к аппаратам).

12аа (9-8о) f L2

«п.ч

(193)

где L -

-длина пролета, м;

-температурный коэффициент линейного расширения провода;

а, Оц - напряжение в материале провода соответственно при

расчетных и нормальных условиях; Тэ, Тоэ-удельная нагрузка (нагрузка на провод, отнесенная к единице длины и единице площади сечения) соответственно при расчетных и нормальных условиях (э = f

Тоэ = ТоКо);

k - коэффициент, учитывающий натяжение гирлянд и наличие сосредоточенных нагрузок;

б, 6ц - температура окружающего воздуха при расчетных и

нормальных условиях.

Исходными данными для механического расчета являются: расчетная длина пролета L, которую можно принять равной расстоянию между осями опор; разность высот точек подвеса провода Д/г; длина и расположение ответвлений к аппаратам, определяемые по эскизу, составленному лля данного расчета.

Данные для расчета нагрузки на единицу длины q и удельной нагрузки X определяются в зависимости от климатического района по табл. 19 и 20,



Таблица 19

Вес гирлянд изоляторов с арматурой, кг

Вес гирлянд

с учетом веса льда в зависимости от климатического

Тип гирляид

без учета

пояса

веса льда

16хП-4,5

8хП-4,5

4хП-4,5

16XHC-2

8хНС-2

4хНС-2

Примечание. В приведенных цифрах учтен вес всей арматуры, кроме натяжного зажима для крепления провода. Вес и длина натяжного зажима приведены в табл. 20.

Таблица 20

Вес и длина натяжных зажимов

Марка медных

Марка алюми-

Вес, кг

Длина, м

зажима

проводов

ниевых проводов

Большой

М35; М50

М70; М95

АС-70

М120; М150

АС-95; АС-100

0,35

М185

АС-150; АС-240

прессуемый

НМН-240-1

МП240

АИ-56

МПЗОО

НАС-300-1

АС-300

•0,5

НАС-400-1

АС-4 00

ЛИ-37

АСО-332

АН-24

ACO-4S0

12,3

При этом приведем также значения длины гирлянд с арматурой в зависимости от типа гирлянды:

Тип гирлянды 16хП-4,5; 8хП-4,5; 4хП-4,5; 16хНС-2; 8хНС-2; 4хНС-2; Длина, м 3,0 1,6 0,9 3,4 1,8 1,0

Определение погонных нагрузок от изоляторов. Вес натяжной гирлянды (изоляторов и спуском) определяется системой уравнений:

= Q; + Яхсп + Ян,

Qir = Q/r + Qvlcn + Рп,

гирлянд с арматурой

(194)

где Q; -<7i

/сп-Рп

собственный вес гирлянды изоляторов; -вес гирлянды при гололеде; -вес провода на 1 пог. м;

•вес провода при гололеде, отнесенный к 1 пог. -длина спуска к аппарату (для сборных шин); - вес натяжного зажима.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) ( 43 ) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)