Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) ( 48 ) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (48)

Кабели отходящих линий к потребителям прокладываются в земле в т)аншеях. Кабели генераторных, трансформаторных цепей, распределительных устройств и к двигателям собственных нужд обычно имеют небольшую длину и прокладываются в кабельных каналах, туннелях и открытых шахтах, поэтому выбор их производится по условиям длительного нагрева, как для кабелей, проложенных на \ открытом воздухе. Для кабелей, прокладываемых в котельном и турбинном цехах к механизмам собственных нужд, следует учитывать наивысшую температуру воздуха.

После выбора кабеля по номинальному току и напряжению необходимо уточнить выбор по экономической плотности тока, особенно для кабелей большой длины.

Экономическое сечение кабеля определяется отношением

(231)

где /раб - рабочий ток присоединения, а;

/э - экономическая плотность тока, а/мм. Величины экономической плотности тока в зависимости от годового числа часов использования максимальных нагрузок токоведущих частей приведены в табл. 23.

Таблица 23

Экономическая плотность тока (а/мм) в зависимости от годового числа часов использования максимальных нагрузок токоведущих частей

Наименование проводников

Продолжительность использования максимума нагрузки, час.

свыше I ООО до 3000

свыше 3000 до 5000

свыше 5000 до 8700

Кабели с бумажной изоляцией и медными

жилами...............

Кабели с бумажной изоляцией и алюминие-

выми жилами ............

Кабели с резиновой изоляцией и медны-

ми жилами..............

Если сечение кабеля выбиралось по условиям длительно допустимого тока и по экономической плотности тока, то принимают сечение, соответствующее большему из токов.

Проверка выбранных кабелей на термическую устойчивость при коротких замыканиях. Кабели, выбранные по условиям длительно допустимого тока и экономической плотности тока с учетом перечисленных условий, проверяются на термическую устойчивость при коротких замыканиях. Эта проверка сводится к определению кратковременной температуры Ьк. расч, вызываемой нагревом токами короткого замыкания.



Расчетная температура нагрева кабеля сравнивается с/предельно допустимой бк.доп. Кабель будет термически устойчив/если

9к. расч 9к. доп- / (232)

Величины кратковременных допустимых температура приведены на стр. 106. 7

Температура нагрева кабеля токами короткого замыкания определяется по параметру и рис. 34. /

= Л„ + (%)/ф, / (233)

где/» - расчетное значение установившегося тока короткого замыкания, а; /ф - фиктивное время, сек. (см. § 22); 5 - поперечное сечение кабелей, мм; An - параметр, определяемый по кривой (см. рис. 34) при температуре кабеля до момента короткого замыкания 6н. Температура кабеля до наступления режима короткого замыкания б„ зависит от его нагрузки и определяется по формуле

ен = е„ + (ен.доп-е„)()\ (234)

\ доп /

где бд -расчетная температура окружающей среды, равная 15 и 25°с соответственно для кабелей, проложенных в земле и на воздухе; . бн.доп - длительно допустимая температура жилы кабеля при номинальных условиях; /раб и/доп - соответственно действительный и длительно допустимый ток нагрузки для данного сечения кабеля. Определив величину Лк, можно определить температуру бк. расч по кривой (рис. 34).

Часто кабель на термическую устойчивость проверяют сравнением необходимого минимального сечения, соответствующего данному току короткого замыкания (5мин), с сечением S, выбранным по условию длительно допустимого тока и экономической плотности тока. Если 5мин < 5, то кабель будет термически устойчив.

Для определения 5мин необходимо в формулу (133) вместо параметра Лк подставить величину Лдоп, которая определяется по кривой (рис. 34) при температуре жилы кабеля, равной предельно допустимой 9к. доп. Тогда

Sm„h = /„]/ я. (235)

Пример 14. Выбрать оборудование потребительского присоединения мощностью Р„акс = 5500 кет и с cos tp = 0,8, питающегося от шин генераторного напряжения 10,5 кв и определить токи и мощность короткого замыкания за выбранным реактором, а также стоимость годовых потерь электроэнергии в реакторах 10 отходящих линий такой же мощности. Результирующее относительное сопротивление системы до точки короткого замыкания иа шинах, приведенное к базисной



мощностй55 = 100 Меа, л рез. с =0,22; базисное напряжение f/g = 10,5 кв; номинальная, мощность всей системы 5„о, = 825 Меа; время действия релейной защиты 3 = 2 сек; себестоимость электроэнергии равна 0,8 коп/квт-ч; годовое число часов использования Т = 5000 час.

Выбор линейного реактора к абе л ь н о г о присоединения напряжением 10 кв. Максимальный рабочий ток кабельного присоединения

/ Р 5500 макс - /3 . (У eos ср 1,73 . 10,5 • 0,8 "

Реактивное сопротивление реактора в цепи присоединения предусмотрено-таким, чтобы в условиях короткого замыкания надежно работал, например, выключатель ВМГ-133-I с отключаемой мощностью 5. = 200 Мва. ,

При этом величина относительного сопротивления до места короткого замыкания

*Р"~5„,,,-200 -"-. Относительное базисное сопротивление реактора

= .рез - *рез. с = 0.5 - 0,22 = 0,280;

*Р- 100 и,

I 100

°""7Гб" 1,73- 10,5-

Необходимое сопротивление реактора, выраженное в процентах, 0,280 100 . 0,4 • 10,5

v/o=-5:5тто:о- = 2°4%-

Выбираем реактор типа РБ-10-400-3 с f/p „ом = 0 кв, /р д, = 300 а и-V/. = 3%-

Проверим выбранный реактор на термическую и динамическую, устойчивость.

Приведенное относительное сопротивление реактора Зо/„ ном 0,03-5,5-10

*р-100 Т: -Ц;- 0,4-10,5 -"-9-

Результирующее сопротивление цепи до точки короткого замыкания с учетом реактора

*рез = .рез.с + *р = 0,220 + 0,395 = 0,615. Тогда величина расчетного относительного сопротивления определится по формуле-

*расч = *рез "5- = 0,615 - = 5,2.

Так как д:расч > 3, то значение токов короткого замыкания после реактора

г =

#расч

5т„„„ 825 "" ~ /3 - и " 1,73 • 10,5 45 5

/ = /«=1 = 8.75 ка.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) ( 48 ) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)