Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) ( 49 ) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (49)

Соответственно мощность и ударное значение тока короткого замыкания зя реактором

«У = 2,55 • /" = 2,55 • 8,75 = 22,3 ка; 5 = /3 • f; • / = 1,73 . 10,5 . 8,75 = 158,37 Мва.

Время действия защиты принято по условию - 2 сек.; время отключения выключателя ВМГ-133-1 t=Q,2 сек.

расч = з + в = 2,2 сек.

При замыкании за реактором периодическая составляющая тока короткого замыкания не изменяется во времени (7" = /), что позволяет принять =. «= = 22 сек. По условию термической устойчивости

В данном случае 8,75 2,2 < 24, т. е. выбранный реактор надежный.

Реактор динамически устойчив, если iKc у Данном случае i - 26 ка; «У = 22,3 ка, т. е. реактор динамически устойчив.

Потеря напряжения в реакторе при нормальном режиме

макс 380

" f!!" = 3 400 = • что меньше допустимого значения - 5%.

Гарантийные и расчетные величины сведем в таблицу.

Гарантийные величины РБ-1 0-400-3

Расчетные величины

р.ном = 10

уст.ном = 10,5 кв

р.ном = 400 а

/макс = 380 а

макс = 20,4 ка

«У = 16,3 ка

If yt = 24 ка . секЧ

=8,75.2,2 ка-сек If

Определение стоимости годовых потерь в реакторах. При заданных Г, = 5000 час. и cos <р = 0,8 по кривой, приведенной иа рис. 7, находим t = 3600 час.

Потери в одной фазе (катушке) составляют Д Р = 2,79 кет (см. приложение 15).

Во всех реакторах потери за год составят

Лгод = 3/() ДР. = 3- 10 р.ном

380\

V400/

2,79 • 3600 = 272 ООО квт-ч.

Стоимость ежегодных потерь в реакторах 272 ООО - 0,008 = 2170 руб.

Такой расчет необходим при сравнении вариантов реактирования схем (для решения вопроса о применении индивидуальных, групповых или групповых расщепленных реакторов).

Выбор выключателя присоединения. При выборе реактора присоединения установлено, что длительность протекания тока короткого замыкания /ра„ = 3 + < = 2 -Ь 0,2 = 2,2 сек.

При выборе реактора принят выключатель ВМГ-133-I с S., = 200 Мва.



Проверяем выключатель на термическую устойчивость при /р, = = 2,2 сек.

8,752 . 2,2 < 202 . 10 ка2 • сек. Проверяем выключатель на динамическую устойчивость /у = 16,3 ка; /„3 = 52 ка; iy < t,. Гарантийные и расчетные величины сведем в таблицу

Гарантийные величины

Расчетные величины

ном = 10

уст.ном = 10.5 кв

ном = 600 а

/макс = 380 а

макс = 52 ка

iy = 16,3 ка

5откл.ном = 200 Мва

S" = 153,37 Мва

. 10 = 202 . 10 га2 . сек

Оф = 8.75 • 2,2 ка2 • сек

Выбранный выключатель типа ВМГ-133-1 обеспечит надежное отключение присоединения. Для данного выключателя по каталогу выбираем привод типа ПС-10.

Выбор линейного и шинного разъединителей присоединения с напряжением 10 кв. Линейный н шинный разъединители выбираем в той же последовательности, что и выключатель данного присоединения.

Выбираем трехполюсный шинный разъединитель типа РВ-10/400 и линейный с заземляюш,имн ножами типа РВЗ-10/400.

Параметры выбранных разъединителей удовлетворяют расчетным условиям.

Гарантийные и расчетные величины сведем в таблицу.

Гарантийные величины РВЗ-10-400

Расчетные величины

ном=10

уст.ном = 10 Кв

ном = 400 а

W = 400 а

макс = 50 Ш

iy= 16,3 ка

Lio • 10= 102 . 10 . сек

4ф = 8,752 . 2,2 га2 - сек.

К выбранным разъединителям выбираем привод типа ПР-2.

Выбор кабеля на отходящей л и н н и. Кабель проложен в нормальной земляной траншее при температуре почвы = 10°С.

По напряжению кабель выбирается при условии ном>"уст.ном- Этому условию соответствует кабель на номинальное напряжение 10 кв марки АСБ (алюминиевые жилы с бумажной пропитанной изоляцией в свинцовой оболочке), бронированный двумя плоскими стальными лентами.

Выберем сечение кабеля по экономической плотности тока. При Т = = 5000 час. принимаем Уэ = 1.2 afMM.

Максимальному рабочему току /„3 ~ 30 а соответствует экономическое сечение кабеля



По каталожным данным можно выбрать два кабеля сечением по 3 х \Ъ0 мм с допустимым током /дд = 2 275 а - 550 а.

Поправочный коэффициент на температуру почвы (10° С) по табл. 22 составляет fe(=l,06. Поправочный коэффициент на число кабелей в траншее (д!за) при расстоянии между ними 100 мм по табл. 21 составляет ft;=0,9. Допустимая нагрузка с учетом поправочных коэффициентов составляет

В данном случае

0,9 • 550 = 525 а.

доп макс

Проверяем выбранный кабель на нагрев током короткого замыкания. Из ранее приведенных расчетов = 2,2 сек; = 8,75 ка. Определяем температуру жил кабеля до короткого замыкания

К = о +

= 10 + (60 - 10)

/380

= 37= С.

По кривой (рис. 34) для алюминия при 6, = 37° С

Л„ = 0,35 • 10*.

Определим параметр

/8750\2

Лк = К + [sj ф = 0.35 • 10* + [-j 2,2 = 0,50 • 10*.

По параметру А определяем температуру жил при коротком замыкании t)jj=65°C. Максимально допустимая температура для кабелей с алюминиевыми

жилами

к.доп

= 200° С. Следовательно,

к.доп

Принимаем кабели марки АСБ-2 X (3 х 150) мм.

Выбор трансформаторов тока на отходящей линии. На отходящей линии предусмотрены два трансформатора тока, включенные по схеме неполной звезды в фазы А и С. Во вторичную цепь трансформаторов тока включены амперметры и реле защиты.

Для выбора трансформатора подсчитываем нагрузку в фазах А и С в табличной форме.

Наименование приборов

Количество

Количество

в фазе А

в фазе С

Амперметр ЭА.....

1,73

Реле токовое ЭТ ...

Итого .....

1,83

Мощность самой загруженной фазы 52= 1,83 ва.

Номинальный ток вторичной цепи /2=5 а; сопротивление переходных контактов Гп = 0,1 ом. Выбираем одновитковый трансформатор тока типа ТПОФУ-10-400, который при классе точности 1,0 обеспечивает нагрузку вторичной об-. мотки S2 = 20 ва.

Определим сопротивление проводников, используемых для подключения приборов и защиты.

52-(5приб + /ин) 20 - (1,85 -Ь 52-0,1) 15,65

= 0,625 ом.



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) ( 49 ) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)