Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) ( 68 ) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (68)

3. По условию отстройки от максимального тока короткого замыкания при повреждении за трансформатором или реактором ответвления собственных нужд

/с. 3 > Йн/к. 3, (285)

где /к. 3 - ток трехфазного короткого замыкания при повреждении за трансформатором нли реактором ответвления собственных нужд в максимальном режиме работы станции и системы.

Расчетный ток небаланса / нб. расч в выражении (283) можно определить как сумму трех составляющих

/нб. расч - /вб. расч "Ь /нб. расч ~f /нб. расч> (286)

где /ц б. расч -

составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформатора тока; /нб. расч - составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения трансформатора или автотрансформатора блока; нб. расч - составляющая тока небаланса, обусловленная неточностью уставки расчетных чисел витков реле. Все составляющие токов небаланса для трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов рекомендуется определять по уравнениям:

/яб. расч = однД/к. макС!

. расч - iак. макс к. макс i

Т" 1расч -lycT , , расч -"-"и уст г .уоу

jh6. расч --~-1к. макс-Г" - Пк. макс> l.o/j

*1расч "и расч

где /к. макс - периодическая составляющая тока короткого замыкания при коротком замыкании в наиболее нагруженном трансформаторе тока; Д- - относительная погрешность трансформаторов тока (принимается равной 0,1, так как трансформаторы тока выбираются по кривым кратностей тока при 10%-ной погрешности); одн - коэффициент однотипности трансформаторов тока, равный 1, при внешних коротких замыканиях на стороне трансформатора (автотрансформатора) защищаемого блока без разветвлений; при внешних к. 3. на той стороне, где имеется разветвление, йодн = 0,5- 1,0 (меньшее из указанных значений принимается, если трансформаторы тока, установленные на разветвлении, при повреждении обтекаются токами, мало различающимися по величине);



pac4i

гПрасч -

иакс, /р к. макс - периодическиб состзвляющие токов короткого замыкания (при расчетном внешнем к. з) в комплектах трансформаторов тока, установленных на сторонах, где производится регулирование напряжения;

AVu и ДУр - относительные погрешности, обусловленные регулированием напряжения соответственно на сторонах низшего и высшего напряжений трансформаторов (автотрансформаторов) блока (принимаются равными половине суммарного диапазона регулирования на соотьетствующей стороне); расчетные числа витков реле на сторонах с меньшими вторичными номинальными токами; -фактически используемые числа витков реле на соответствуюш,их сторонах;

-периодические составляющие токов короткого замыкания в трансформаторах тока, установленных на сторонах, где используются фактические числа витков реле.

При регулировании напряжения /ik. макс = /ск.макс и /ик.макс = ~ /р к. макс.

Для двухобмоточных трансформаторов составляющие токи небаланса определяются по тем же уравнениям, но без вторых членов.

Чувствительность заш,иты характеризуется коэффициентом чувствительности кц, который определяется отношением расчетного тока к. 3. в реле к току срабатывания,

lycT, ггиуст-

Ik, Макс» Пк, макс

расч

расч

(288)

где /р. расч - расчетный ток в реле при к. з. в зоне защиты, приведенный к основной стороне; 1с. р. расч - ТОК срабатывания реле, соответствующий числу витков

обмотки реле, установленных на основной стороне. Минимальный коэффициент чувствительности по ПУЭ допускается равным 2,0.

Продольная дифференциальная токовая защита генератора. Первичный ток срабатывания защиты /с. з выбирается по условию отстройки от максимального тока небаланса при переходном режиме внешнего короткого замыкания

/с. 3 kiiliiQ. расч» (289)

где ka - коэффициент надежности, равный 1,3.

/нб. расч - Йа. перЙоднД/к. макс, (290)

где йа. пер - коэффициент, учитывающий переходный режим (при выполнении защиты с реле РНТ-562 йа. пер = 1,0, а при выполнении ее с реле ЭТ-520 с добавочными сопротивлениями 5-10 ом Йа. пер= 1,5-2,0);



одн - коэффициент однотипности трансформаторов тока (принимается равным 0,5);

относительная погрешность трансформаторов тока (принимается равной 0,1); /к. макс -периодическая составляющая тока (в начальный момент к. 3.), протекающего через трансформаторы тока при внешнем трехфазном к. з. В случае выполнения защиты с реле ЭТ-520 и РНТ-562 с током срабатывания большим номинального вводится дополнительное условие, которое практически является расчетным

/с. 3 > Мном, (291)

где н -коэффициент надежности, который принимается равным 1,3; /ном - номинальный ток генератора.

Условие отстройки от максимального тока при выполнении защиты с током срабатывания, меньшим номинального, с реле РНТ-562 и с устройством контроля исправности ее вторичных цепей определяется выражением

/с. 3 > 0,5/ном. (292)

При наличии ответвления к трансформатору собственных нужд, входящего в зону действия продольной дифференциальной защиты генератора, ток срабатывания последней .должен быть также отстроен от короткого замыкания за трансформатором собственных нужд

/с. 3 kJк. макс, (293)

где - коэффициент надежности, принимаемый 1,3; /к. макс~максимальный ток трехфазного к. з. за трансформатором собственных нужд при = 0. Чувствительность защиты определяется коэффициентом

« к. мин ,

ч - ~7 > с. 3

где /к. мин - минимальный ток замыкания между двумя фазами на выводах генератора при = 0.

По ПУЭ минимальный коэффициент чувствительности рекомендуется принимать равным 2,0.

Односистемная поперечная дифференциальная токовая защита. Первичный ток срабатывания защиты должен быть больше максимального тока небаланса в режиме сверхтоков, что обеспечивается выражением

/с. 3 = (0,2--0,3)/ном. ген. (294)

Для подключения защиты с реле типа ЭТ-521/Ф с диапазоном уставок 1,75-8,8а рекомендуется применять одновитковый транс-Л.Л. л. 600 1500

форматор тока с коэффициентом трансформации п-г = -- .



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) ( 68 ) (69) (70) (71) (72) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)