Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) ( 72 ) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (72)

в схеме предусмотрен вольтметр на номинальное напряжение 3 в с нулем посредине шкалы, применяемый для контроля точности установки потенциометра н обнаружения замыкания на землю через большое сопротивление ва второй точке цепи возбуждения, когда защита может не действовать из-за недостаточной чувствительности.

Расчет продольной дифференциальной токовой защиты блока генерато р-т рехобмоточный трансформатор. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов тока и рабочих обмс>-ток реле РНТ-562 произведен в табличной форме (табл. 44).

Таблица 44

Выбор коэффициентов трансформации

трансформаторов тока и рабочих обмоток реле РНТ-562

Параметры

Напряжение, кв

38,5

10,5

Номинальный первичный ток, а . . .

Коэффициент ipanc-формацин трансформаторов тока ....

Соединение трансформаторов тока .

Токи в плечах защиты, а......

Коэффициент трансформации автотрансформатора ВУ-25Б .

Ток в плече защиты, пониженный с помощью устройства

ВУ-25Б, а.....

Расчетный коэффициент трансформации уравнительных обмоток реле РНТ-562 .

Необходимое количество витков . . .

Принятое число витков ......

Действительный коэффициент трансформации уравнительных обмоток . .

75 ево

/3-121

=358

==l2o

75 000 /3-38,5

= 1125

1500 5

1125 300

= 390

/ 3=6,5

5,16 , "П = 4:з4=9

5 • 1,19 = 5,95

nv = -?-= 1,2

hn =

75 000

/3-10,5 = 4130

5600

= 1000

(41 =

А 4180

"I . 1000

= 4,1

Ш=4ЛЗ=2 5 . 1,25= 6,25 6

«У = -=1.2

Выбор схемы включения реле. Наибольший вторичный ток в плече защиты на сторэне трансформатора 35 кв, поэтому трансформаторы тока этой стороны должны присоединяться непосредственно к дифференциальной обмотке реле, а, трансформаторы тока других сторон - к уравнительным обмоткам.



По предварительным расчетам установлено, что сторону 35 кв нельзя принять за расчетную, так как ток срабатывания защиты в этом случае получается таким, что реле РНТ-562 не может быть использовано для защиты из-за невозможности установить на нем необходимого числа витков (ш„ин. уст = при токе срабатывания „ = 12,9 а). Поэтому ток на стороне 35 кв уменьшается с помощью автотрансформатора тока типа ВУ-25Б с коэффициентом трансформации л = 1,5. Тогда номинальный ток в плече защиты со стороны

35 кв становится равным /j, = y = 4,34 о, и расчетной получается сторона

110 кв (сторона с наибольшим током в плече защиты).

Определение тока срабатывания защиты. Ток срабатывания определяется по условию отстройки от токов небаланса при внешних коротких замыканиях и по условию отстройки от бросков тока намагничивания.

1. Выбор уставки по условию отстройки токов небаланса при внешних к. 3. Расчетным видом короткого замыкания является трехфазное короткое замыкание на выводах 10 кв трансформатора собственных нужд при максимальном режиме.

Тогда расчетный (максимальный) первичный ток небаланса /д р,,, определяется из выражения

/ = / Л- I"

нб. расч нб. расч нб. расч

Д нб. расч - составляющая, обусловленная погрешностью трансформаторов тока;

/"g ра,, - составляющая, обусловленная регулированием напряжения трансформатора.

/„б. расч -О " защищаемый трансформатор не имеет регулирования Напряжения под нагрузкой, тогда

нб. расч = -нб. расч = *однк. з. макс/" / = 1 • 0,1 • 5530 = 553 о,

•где одн = 1 - коэффициент однотипности трансформаторов тока;

= 0,1 - относительная погрешность трансформаторов тока, обтекаемых током 1 з „а = 5530 а (табл. 43, режим I, К.

Первичный ток срабатывания защиты

с.з = V„6. расч = 1.3-553 = 720 а,

тде k = 1.3 - коэффициент надежности.

2. Выбор уставки по условию отстройки от броскоь тока намагничивания. Ток срабатывания защиты

с. 3 = ном.

где /„ом ~ ноинальный ток на стороне трансформатора ПО кв (табл. 44); k= 1,3 - коэффициент отстройки защиты от броска тока намагничивания.

/(..3= 1,3 • 358 = 466 а.

Таким образом, расчетным является условие 1.

/с. 3. = 720 а.>/, 3 = 466 а.

Определение числа витков «»мин. расч стороны 110 с наибольшим током в плече зсщиты.

«гс.р

МИН. расч



где aw р - ампер-витки срабатывания реле (для реле типа РНТ-562 aw р=60); с р. макс - наибольший ток срабатывания реле, равный

с. р. «акс = /3 = /3 =10,4 а. Так как трансформаторы тока соединены в Д

Ближайшее меньшее, возможное для установки на реле, число витков равно 5. Это наименьшее число витков устанавливается на дифференциальной обмотке реле, к которой подключаются трансформаторы тока со стороны 110 кв.

мин. уст - д. уст ~ 1 уст тогда действительный ток срабатывания реле

Определение числа витков для сторон 35 и 10,5 кв защищаемого блока. Щ1 расч = "д. уст 7 = 5 = 5 • 1.19 = 5,95;

iii расч = д. уст TTj = 5 g = 5 • 1.25 = 6,25.

В соответствии с имеющимися на реле выводами принимается у. - = 6 витков, апгустб витков.

Так как принятые витки отличаются от расчетных, расчет необходимо уточнить путем учета составляющей тока небаланса /J р, обусловленной принятым округлением,

расч -П уст . , Шрасч -"lIIycT .

нб.расч к. 3. макс "Г 111 к. з. макс

""II расч ""III расч

20 + fai 2180 = - 15,3 + 87,3 = 72,0 а,

где /JJ з jiajj = 1820 а и /jj; = 2180 а - токи при расчетном внешнем к. 3. на выводах 11,0кв трансформатора в трансформаторах тока, установленных соответственно на сторонах 35 и 10,5 кв защищаемого блока (табл. 43, режим I, Ki).

Ток небаланса /g р,, с учетом составляющей Г р,,

нб. расч. уточн = нб. расч + нб. расч = 53 -f- 72 = 625 а. Уточненный первичный ток срабатывания защиты с.з. уточн = 1.3-625 = 812 а.

мин. расч. уточн



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) ( 72 ) (73) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)