Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) ( 73 ) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (73)

c.p.y.o,H=-2(r = H.7a</,.p.=12a:

мин. расч. уточн J j 7 - > мин. уст

Определение коэффициента чувствительности защиты

k --

с. р. д

где р д = 12 а - ток срабатывания дифференциальной защиты;

- вторичный ток к. 3. при различных режимах работы блока с учетом выравнивания и схемы соединения трансформатора тока н силового трансформатора. Чувствительность защиты проверяем при наиболее тяжелых видах повреждений.

При двухфазном коротком замыкании на выводах 35 кв трансформатора (режим II-4, Кг, табл. 43):

40001/3

к=-120-=

,, = g = 4.16>2.

При однофазном коротком замыкании на выводах ПО кв трансформатора (режим II-4, К\, табл. 43):

3830 . K = T2-0- = 3t.8 а;

, = = 2,65>2.

При включении генератора на короткое замыкание на выводах 35 кв трансформатора н /к (35)= 1510 а (режим I, табл. 43):

1510/3

«-~Т2б--

fe, = =1.82<2.

Включение генератора на неснятую закоротку на выводах ПО кв трансформатора и при /к (ПО) ~ 1320 а (режим II, Кт, табл. 43):

1320 ./З ,„ к=-120 =19°:

, = 11= 1,58 < 2.

Расчет сечения соединительных проводов для токовых цепей защиты произведем в табличной форме (табл. 45).

Расчет одно системной поперечной дифференциальной токовой защиты генератора. Первичный ток срабатывания защиты на основании данных опыта эксплуатации выбирается

/j. , = 0,25/„р„ г = 0,25 • 4,13 = 1,03 ко.



принимаем реле типа ЭТ-521/Ф, подключаемое к одновитковому трансформа-

тору тока типа ТПОФД коэффициентом трансформации л == -=- .

Произведем расчет резервных защит генераторов.

1. Расчет максимальной токовой защиты с пуском минимального напряжения. Первичный ток срабатывания защиты

, нЛгом. г 1,25

с.з=-1--= Q-gg4130 = 6080 а,

где /цц р - номинальный ток генератора; =f= 1,25 - коэффициент надежности; feg = 0,85 - коэффициент возврата.

В целях обеспечения ©тстройки от режима самозапуска, а также от асинхронного режима двигателей напряжение срабатывания защиты принимается

(73 = (9>5 - 0,6) бо г = 0.55 • 10,5 = 5,76 кв.

Принимаем реле типа ЭТ-521/10 и ЭН-528/48.

Чувствительность защиты определяется по наименьшему току короткого замыкания

ч = -7-•

При к. 3. на шинах ПО кв (режим I, табл. 43)

1065 115 j9 15 Ч- 6080 10 5-У>

При к. 3. иа шинах 35 кв (режим I, Ki, табл. 43) При к. 3. за трансформатором собственных нужд

=6il)-ii=°-3°<--

При включении генератора на неснятую закоротку на выводах 110 кв трансформатора (режим I, табл. 43)

k {™ il5 il 2 62 >15 При к. 3. на выводах 10 кв силового трансформатора (режим I, Kg, Табл. 43)

Чувствительность защиты по напряжению при к. з. на шинах ПО кв

k :-22-

и" 2,61 - 5iZ6 237



Расчет сечения соединительных

Наименование величины

Сторона на

Расчетный вид повреждения . . .

Ток, протекающий через трансфер маторы тока, а.........

Расчетная кратность .......

Трехфазное к. з. на выводах 10 кв трансформатора с. н.

1510 «. = 2,52

Тип и класс трансформаторов тока и вторичная допустимая нагрузка на трансформаторы Зд, ом . . .

Допустимая величина сопротивления соединительных проводов в один конец при разных соединениях трансформаторов тока, ом

2„„ =

вт-р

пр 3 к

Расчетная длина проводов, м . . . Допустимое сечение соединительных проводов, лл

600 ТВД-ПО 600/5 5

.„ = 5-0,05=1.52

п Ь2ео

- 57. 1,52-

Принятое сечение, мм

Примечание. Ввиду наличия быстронасыщающихся трансформатор тока при неустановившемся режиме, принят равным единице (к = 1).

2. Расчет максимальной токовой защиты от перегрузки генератора. Ток срабатывания защиты, как и в предыдущем расчете, определяется при k = 1,05

/ --н/ -1:4130 с.з-Fном-0,85"

: 5100 а.

Принимаем реле типа ЭТ-521/10.

Расчет максимальной токовой защиты с пуском реле минимального напряжения на стороне 110 к в трансформатора. Первичный ток срабатывания защиты

с.з ном

= g 358 = 526 а.

где jj= 1,25 - коэффициент надежности; = 0,85 - коэффициент возврата; ZjjQj, - номинальный ток трансформатора. В целях обеспечения" отстройки защиты от режима Хронного режима двигателей напряжение срабатывания мается 0,7 (У„„

6„ = 0,7 • ПО ==77 кв.

самозапуска и аспн-защиты прини-



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) ( 73 ) (74) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)