Главная -> Книги

(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) ( 74 ) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92) (74)

проводов токовых цепей защиты

Таблица 45

пряжения, кв

38,5

10,5

10 {тр-р с. н.)

Трехфазное к. з. на выводах 10 ке трансформатора с. н.

1820 = 5800

5800

Трехфазное к. з. на выводах 10 кв трансформатора с. н.

2240 = 24 600

= 3,93

10,5 24 600

Трехфазное к. з. на выводах 10 кв трансформатора с. н.

• 5530 = 63 500

1500 ТВД-35 1500/5 5

= 4,92

10,5 63 500

2пр = -

-0,28

= 1,52 150

0,05 =

5000-ТПШАФД-10 5000/5 3

5 - 0,05 - 0,28 = = 4,67 300

= 12,7

5000 ТПШАФД-10 5000/5 4

гр = 4 - 0,05 - 0,28 :

1 - 150 57 - 1,52 2,5

= 1,73

1 • 300 57 • 4,67 2,5

= 1,13

= 3,67 300

S = =l,43

57 - 3,67 2,5

OB в реле РНТ-562 коэффициент, учитывающий насыщение трансформаторов

Чувствительность защиты проверяется по двухфазному короткому замыканию на шинах ПО кв, если /Jf* = 1280а (режим II, Ki, табл. 43). Для токовых реле защиты

k >-н/ /3 1280 115 esg. IS

Коэффициент чувствительности реле напряжения не является расчетным, так как реле питается от трансформатора напряжения, подключенного к шинам 110 кв и при коротких замыканиях напряжение на реле равно нулю. Принимаем реле типа ЭТ-521/6 и ЭН-528/160.

Максимальная токовая защита с пуском реле минимального напряжения иа стороне 35 /се. Первичный ток срабатывания при = 1125 а

1 95

1...==2Ъ=1та.

б.з = 0,7 • 35 = 24,4 кв.



Коэффициент чувствительности токового реле при двухфазном коротком замыкании на шинах 35 кв (режим II, К%, табл. 43)

64° 115 я.т = -Гб5Г-17 = 2.б7>1.5.

Принимаем реле типа ЭТ-521/10 и ЭН-528/160.

Расчет защиты от перегрузки. На стороне НО кв ток срабатывания защиты

/с.з=-;/„ом = 358 = 442 а.

Принимаем реле типа ЭТ-521/6.

На стороне 35 кв ток срабатывания защиты

1 05

Принимаем реле типа ЭТ-521/10.

Расчет токовой защиты нулевой последовательности от замыканий на землю в сети 110 кв. Ток срабатывания выбирается по следующим двум условиям:

1. По условию согласования по чувствительности рассматриваемой защиты •с защитой от замыканий на землю ЛЭП ПО кв

/с.з = *н/с.р.л*р = 1.1 • 0,185 • 0,304 = 0,0619 ка,

Где 1,1 -коэффициент надежности;

/с.р.л = 0.185 ка -ток срабатывания реле защиты нулевой последовательности ЛЭП (принят условно); - коэффициент разветвления, определяемый как отношение тока, протекающего через рассматриваемую защиту к току однофазного короткого замыкания в конце линии,

Ар = = 0,304 (режим !, Кь, табл. 43).

2. Защита должна быть отстроена от тока небаланса при трехфазном коротком замыкании на выводах 10 кв трансформатора собственных нужд. Ток срабатывания защиты, выбираемый по этому условию, определяется из выражения

/с.з = „/нб.расч = 1.25 • 0,113 = 0,141 ка,

где = 1,25 - коэффициент надежности; /jjg pgq - расчетный ток небаланса,

/„б.расч = 3 • 0,25 . /Л.з.рае, = 3 • 0,25 • 0,1 • 1,51 = 0,113 ка,

где f. - 0,\-относительная погрешность трансформаторов тока;

3 pgj,,j - расчетный ток трехфазного короткого замыкания на выводах 110 ке трансформатора для выбора уставки (режим I,/Сз, табл. 43). Чувствительность защиты проверяется при однофазном коротком замыкании на шинах ПО кв (режим I, Ki, табл. 43)

/к 2 04

= Й = о-Л1 = 4->--

Принимаем реле типа ЭТ-521/2. 226



Расчет сечений соединительных проводов таковых цепей резервной защиты блока, 1. Максимальная токовая защита генератора. Принимаем расчетную длину проводов / = 300 м, тип трансформаторов тока ТПШФД-Ю-Д/0,5 - 5000/5 и проверяем сердечник с классом точности 0,5. Наиболее нагруженной является фаза С. Нагрузка этой фазы (см. рис. 94)

~ ЭТ-521 /10 + 3T-52I/10 + гсЛ + whr =

= 0,024 + 0,006 + 0,021 -f 0,011 = 0,062 ом.

Допустимая нагрузка на трансформатор тока определяется по номинальной вторичной нагрузке, обеспечивающей заданный класс точности (для счетчиков необходимый класс точности - 0,5)

гдоп= Ь2 ом.

Вторичная нагрузка на трансформатор тока равна

в.н = + гс + г,

где Zq = 0,062 ом - нагрузка фазы С;

z = 0,05 ом - переходное сопротивление контактов; гв.н = гд„п=1,2 ом;

гр = 1,2 - 0,062 - 0,05 = 1,088 ом. Минимальное допустимое сечение проводов

-i = 5rW8--«4--

Принимаем S = 6 мм.

2. Максимальная токовая защита на стороне НО кв трансформатора. Принимаем расчетную длину проводов / = 200 м, тип трансформаторов тока ТВ-110. Наиболее нагруженной является фаза А. Нагрузка этой фазы

гл = гэт-521/б + гимБ-171 +гэт-521/б = 0.011 +0,24 +0,011 =0,262 ом.

Допустимая нагрузка на трансформаторы тока определяется по расчетной кратности тока при 10%-ной погрешности (см. рис. 91)

1.1 • d т 11-44

-схном

где /р. - вторичный ток трогания максимальной защиты; ном - номинальный вторичный ток трансформаторов тока;

- коэффициент схемы. По кривым 10%-ной погрешности (см. рис. 91)

доп = 5 ом.

Вторичная нагрузка на трансформаторы тока

ш.« = ир + а + \

«пр = 5 - 0,262 - 0,05 = 2.688 ом. Минимальное допустимое сечение проводов

Принимаем S = 2,5 мм. 8*



(0) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) (17) (18) (19) (20) (21) (22) (23) (24) (25) (26) (27) (28) (29) (30) (31) (32) (33) (34) (35) (36) (37) (38) (39) (40) (41) (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) (49) (50) (51) (52) (53) (54) (55) (56) (57) (58) (59) (60) (61) (62) (63) (64) (65) (66) (67) (68) (69) (70) (71) (72) (73) ( 74 ) (75) (76) (77) (78) (79) (80) (81) (82) (83) (84) (85) (86) (87) (88) (89) (90) (91) (92)